THFS改性沥青的抗老化性能

为研究四氢呋喃可溶物(tetrahydrofuransoluble,THFS)改性沥青的抗老化性能,采用RTFOT对不同THFS掺量(0%、4%、6%、8%、10%)的改性沥青进行老化,利用软化点增量(softening pointincrement,SPI)、黏度老化指数(viscosity agingindex,VAI)、残留针入度比(residual penetration ratio,RPR)、残留延度(residual ductility,RD)以及老化前、后的羰基峰面积比值从宏、微观角度分析其抗老化性能。利用Pearson系数法建立THFS改性沥青微观结构与宏观性能之间的相关性。以THFS改性沥青的软化点为参数建立老化动力学方程,分析老化过程的反应速率和活化能。结果表明:THFS改性沥青的SPI、VAI、RPR、羰基峰面积比值与THFS掺量成良好的线性关系,随着THFS掺量的增加,沥青的羰基浓度、SPI、VAI和反应速率逐渐增大,RPR、RD和活化能逐渐降低,说明沥青的抗老化性能越来越差,其中,THFS改性沥青老化前、后的羰基峰面积比值与SPI的相关性最大。当THFS掺量在6%以内时,THFS改性沥青的SPI、VAII、RPR、反应速率及活化能变化幅度相对较小,因此,建议THFS掺量控制在6%以内。

THFS对沥青感温性能的影响分析

目的分析煤直接液化残渣(Direct Coal Liquefaction Residue,DCLR)中四氢呋喃可溶物(Tetrahydrofuran Soluble,THFS)作为改性剂对沥青感温性能的影响.方法采用SK-90沥青作为基质沥青,分别制备不同掺量的THFS改性沥青(与基质沥青质量比为0,4%,6%,8%,10%),测试THFS改性沥青的各项感温性能,分别计算针入度指数PI、针入度黏度指数PVN、黏温指数VTS、复数模量指数GTS和蠕变劲度指数STS_S,评价THFS对沥青感温性能的影响.结果与基质沥青相比,THFS的加入改善了沥青的感温性,且随着THFS掺量的增加,THFS改性沥青的PI、PVN值均增大,VTS、GTS、STS_S值均减小,说明THFS的掺量越高,THFS改性沥青感温性能越好.结论THFS改性沥青的感温性能更为优越,综合THFS改性沥青的各项性能,推荐THFS掺量为6%~8%.

THFS改性沥青制备工艺的优化设计及性能评价

为了确定煤直接液化残渣(direct coal liquefaction residue,DCLR)中四氢呋喃可溶物(tetrahydrofuran soluble,THFS)作为改性剂与沥青之间的制备工艺,运用正交试验和灰关联分析法优化设计TFHS改性沥青的制备工艺,并利用针入度分级和SHRP PG评价体系分析不同THFS添加量下(与基质沥青质量比4%、6%、8%、10%)改性沥青的性能.试验结果表明:利用正交试验和灰关联分析相结合的方法可优化设计THFS改性沥青的制备工艺,确定的最佳制备工艺为剪切温度150℃,剪切时间45 min,剪切速率4 000 r/min.同时,THFS的加入可以改善沥青的高温性能,但对沥青低温性能有一定的不利影响,综合THFS改性沥青的高低温性能,推荐THFS最佳添加量为6%.

PTMEG产品质量色度的影响因素和控制方法

聚四亚甲基醚二醇(PTMEG)是一种重要的合成纤维原料,是氨纶行业的上游链条。受下游市场影响,PTMEG需求量增大,价格也逐渐走高,产品质量控制对于行业发展至关重要。基于此,通过分析PTMEG产品质量色度的影响因素,并提出质量色度的控制对策,优化控制效果,提升生产控制质量,推动产业优化发展。

含水合物土体的土水特征曲线及渗透系数

含水合物土的土水特征曲线和渗透系数对分析水合物开采效率和地层稳定性具有重要意义。通过自我改造而成的含水合物土的土水特征曲线的测试装置,测试了含水合物土(黏质粉土和砂土)的土水特征曲线,研究了水合物形成对土体的土水特征曲线的影响规律和机理,并且分析了含水合物土体的非饱和状态下的渗透系数。试验结果分析表明:水合物形成对含水合物土体的土水特征曲线存在明显影响;随着水合物饱和度的增长,可以看到边界效应段明显增大,过渡段土水特征曲线变得逐渐平缓,非饱和残余段对于残余水饱和度更低,但是VG模型仍能有效的描述含水合物土的土水特征曲线;进气值随着水合物饱和度的增加而增大,而残余有效水饱和度则随之减小,这主要是由于水合物形成改变了沉积物内部的孔隙孔径分布特征。在非饱和状态下,由于渗流通道被气体挤占,含水合物土的相对渗透系数随毛细吸力增加而减小,但是在同样的毛细吸力下,越大的水合物饱和度对应的相对渗透系数越小。

活性炭+THF溶液体系中CO_(2)水合物生成特性研究

水合物法捕集CO_(2)具有储气量大、生成条件温和等显著优点,应用前景广阔。提高水合物生成速率和CO_(2)气体消耗量是该方法需解决的关键问题。在活性炭+THF溶液体系中开展了CO_(2)水合物生成特性研究,探究了THF溶液浓度(物质的量分数,下同)、THF溶液饱和度对CO_(2)气体消耗量的影响,并通过可视显微实验研究了活性炭+THF溶液体系中CO_(2)水合物的生长形貌特征。研究结果表明,相比于THF溶液浓度为5.56%的体系,活性炭+THF溶液体系(THF溶液浓度为5.56%、溶液饱和度为100%)的CO_(2)气体消耗量增加了59%;当THF溶液饱和度为100%时,提高THF溶液浓度可以有效促进水合物生长,在THF溶液浓度为5.56%的条件下,CO_(2)气体消耗量达到总CO_(2)气体消耗量90%所需的时间(t90)最短(106.67min)。活性炭+THF溶液体系中的CO_(2)水合反应由气体吸附和水合物生长两个阶段组成,水合物最初形成于活性炭颗粒/溶液界面并逐渐填充活性炭颗粒间隙;当THF溶液浓度为5.56%时,CO_(2)气体消耗量随THF溶液饱和度增加而降低,在THF溶液饱和度为40%的条件下的CO_(2)气体消耗量最大,对应的t90最短(23.5min)。

四丁基溴化铵-四氢呋喃系蓄冷水合物

基于二元工质水合物相对单一工质水合物在蓄冷特性方面的优越性,在水合物客体组分总质量分数为31.4%的条件下,实验研究了四丁基溴化铵(TBAB)-四氢呋喃(THF)混合水合物蓄冷特性.通过改变TBAB-THF组分配比,考察了水合物的诱导时间、近似相变温度、蓄冷面积及释冷面积的变化.结果表明,TBAB-THF系中TBAB浓度减少使诱导时间增长、温度突变点降低、近似相变温度降低,从而减小了水合物在生长阶段的蓄冷面积,缩短了分解阶段的分解完成时间;TBAB浓度在25.7%～27.4%时,相变温度在6.3～8.0℃之间,与空调冷冻水相近,且释冷面积相对其他浓度较高,可作为蓄冷空调的良好介质.

CO_2-N_2-TBAB和CO_2-N_2-THF体系的水合物平衡生成条件

利用等温压力搜索法测定了CO2-N2-TBAB与CO2-N2-THF体系的水合物平衡生成压力.实验的压力范围为0.69～14.55MPa,温度范围为275.75～288.15K.结果表明,TBAB与THF均可作为添加剂有效降低气体水合物的平衡生成压力.在较低的药剂浓度下,CO2-N2-TBAB的水合物平衡生成压力低于CO2-N2-THF体系.在较高的浓度下,两种体系的水合物平衡生成压力没有明显差别.

聚N-异丙基丙烯酰胺溶液的粘度的温度依赖关系

用自由基聚合法合成了聚Ｎ异丙基丙烯酰胺（ＰＮＩＰＡＡＭ）样品，用乌氏粘度计考查了该聚合物的四氢呋喃（ＴＨＦ）溶液和水溶液的粘度与温度的依赖关系．发现ＰＮＩＰＡＡＭＴＨＦ体系的特性粘数随温度升高而增大，ＰＮＩＰＡＡＭＨ２Ｏ体系的特性粘数温度曲线表现出较为复杂的变化规律．并用实验确定的特性粘数对合成样品的分子量进行了表征Ｍｎ＝８４４×１０５ｇ·ｍｏｌ－１．

3,3-双(叠氮甲基)环氧丁烷-四氢呋喃共聚醚的合成及其链结构分析

３，３双（叠氮甲基）环氧丁烷四氢呋喃共聚醚的合成及其链结构分析屈红翔冯增国谭惠民（北京理工大学化工与材料学院北京１０００８１）许保国周集义（化工部黎明化工研究院洛阳４７１００１）关键词叠氮粘合剂，阳离子开环共聚，序列长度，链节比，竞聚率将叠...

一种评价水合物抑制剂性能的新方法

水合物抑制剂的现行评价方法需要在低温、高压条件下进行,且要在体系内通入气体(如甲烷、乙烷、丙烷等),需要大型的实验设备,实验时间较长。本文以相对分子质量相近的类烃液体(四氢呋喃)代替天然气,在其形成水合物的临界温度下进行实验,忽略压力对形成水合物的影响,根据水合物晶体析出时间的长短来考察水合物抑制剂抑制性的好坏。

THF对高浓度CH_4瓦斯水合分离效果影响实验

为改善高浓度CH_4瓦斯水合分离效果,进行了3种初始压力(1.5,2.5,3.5 MPa)影响下高浓度CH_4瓦斯(60%CH_4,32%N_2,8%O_2)在摩尔分数为2.5%~5.5%的THF溶液中的水合分离实验,结合气相色谱分析结果,考察THF摩尔分数、初始压力对CH_4回收率和分离因子的影响;利用Raman光谱技术分析高浓度CH_4瓦斯在THF摩尔分数5.5%、初始压力1.5 MPa、温度2℃实验条件下水合产物微观晶体结构特征。结果表明:同一压力下,CH_4回收率和分离因子随THF摩尔分数升高呈递增趋势;THF摩尔分数在2.5%~4.5%时,CH_4回收率随着初始压力的升高先增大后减小,THF摩尔分数为5.5%时,CH_4回收率随着初始压力的升高而增大,4种浓度THF溶液中分离因子均随着初始压力的升高而减小;THF参与水合反应并占据大孔穴(5^(12)6~4),为瓦斯气体提供小孔穴(5^(12))骨架,CH_4优于N_2,O_2占据小孔穴,THF—CH_4—H_2O生成II型水合物。

氧化铝固载杂多酸催化合成聚四氢呋喃

以氧化铝固载杂多酸(HPA/Al2O3)为催化剂、环氧氯丙烷(ECH)为促进剂催化四氢呋喃(THF)开环聚合,合成了含有ECH结构单元的端羟基聚四氢呋喃(PTHF)。考察了催化剂制备条件、促进剂用量和反应温度对产物收率和数均相对分子质量的影响。结果表明,催化剂的酸强度(H0)在+0.8^+3.3范围内的酸量会影响反应收率,酸量越多,收率越高,得到的聚合产物有合适的数均相对分子质量(700~3000)和较窄的相对分子质量分布(Mw/Mn<2.0)。最佳聚合条件为反应时间4 h,杂多酸负载量35%(质量分数),n(ECH)/n(THF)=0.12,反应温度50℃。

生物酶降解纸浆中胶黏物的研究

比较了几种生物酶对脱墨浆和CTMP浆中胶黏物的降解效果,胶黏物含量以四氢呋喃(THF)抽出物含量计。实验结果表明,以脂肪酶为主和以酯酶为主的复合酶对脱墨浆中胶黏物的降解效果较优,胶黏物减少率大于30%;而以脂肪酶和纤维素酶为主和以酯酶为主的复合酶对CTMP浆中胶黏物的降解效果较优,胶黏物减少率大于75%。胶黏物的GPC分析表明,经酶处理后,胶黏物的相对分子质量均下降,而CTMP浆的胶黏物更明显。此外,生物酶处理纸浆不会对浆料的物理性能产生不利影响。

可再充镁离子电池正极材料MgV_2O_6的制备及其电化学性能研究

以MgO和V2O5为原料,应用固相合成法制备具有单斜结构的MgV2O6.在非质子性电解液(如Mg(AlBu2Cl2)2/THF溶液)中,Mg2+在这一正极材料中表现出较好的充/放电循环性能.

天然气水合物抑制剂DVP的合成及性能研究

合成了新型动力学天然气水合物抑制剂DVP,以四氢呋喃法(THF)对其性能进行了评价。DVP的最佳合成条件为:n(N-乙烯己内酰胺)∶n(丙烯醇)∶n(甲基丙烯酸羟乙酯)=5∶1∶1,引发剂加量为0.5%(占单体质量百分数),反应温度60℃,反应时间8 h。DVP的加量0.5%,抑制效果最好,水合物结冰温度为-8℃。结合天然气水合物抑制剂PVP做性能对比,DVP具有加量少、抑制效果好的优点。将DVP与热力学水合物抑制剂进行复配,DVP的抑制性能得到进一步提高。

钻井液组分对气体水合物的影响

海洋深水钻井过程中容易遇到气体水合物堵塞井筒、环空、防喷器等钻井事故。用THF/SSW测试法对部分钻井液组分做了评价试验,包括粘土、NaCl、MgCl2、CaCl2、XY-27、FCLS、CMC、PSC、PEG等。结果表明,钻井液无机组分中,粘土对气体水合物的形成起促进作用,而NaCl、MgCl2、CaCl2等无机盐则起抑制作用;大部分有机处理剂对气体水合物的形成起抑制作用。在了解了备组分对气体水合物形成的影响后,可以调节组分的用量,以达到抑制气体水合物形成的最佳状态。

BAMO·THF复合推进剂能量特性计算与分析

利用最小自由能法研究了以3,3-二叠氮甲基氧丁环(BAMO)与四氢呋喃(THF)共聚醚(PBT)为粘结剂,高氯酸铵(AP)、黑索今(RDX)、铝粉(Al)、二硝酰胺铵(ADN)为固体填料,不同增塑剂条件下推进剂比冲变化规律。理论计算表明:以2,2-二硝基丙醇缩甲醛与2,2-二硝基丙醇缩乙醛等质量比混合物(A3)、硝化甘油与二乙二醇二硝酸酯等质量比混合物(NG/DEGDN)作增塑剂时,推进剂比冲随RDX含量变化呈抛物线形,固体填料存在最佳添加比;NG/DEGDN增塑体系推进剂比冲高于A3体系。15%ADN取代AP时,由于燃烧产物平均相对分子质量降低,推进剂比冲显著提高。

天然气水合物抑制剂BVP性能研究

随着国内天然气开采规模的日益扩大和深海开采的进行,由天然气水合物所引起的问题,日益受到了石油天然气研究人员的重视。为抑制天然气水合物的生成,急需研究开发出加量少、效率高的水合物抑制剂。为此,自主合成了新型动力学水合物抑制剂BVP。采用自制评价设备,以四氢呋喃法[THF]对其性能进行了评价。评价结果:BVP加量为0.5%～0.75%时,水合物结冰温度为-8℃,过冷度为-10℃。结合天然气水合物抑制剂PVP做性能对比,BVP的性能明显优于PVP;BVP浊点较PVP浊点提高了27.2℃,相同加量条件下BVP承受过冷度较PVP承受过冷度低2～3℃。结合热力学抑制剂复配,最优复配方案:5%～10%NaCl+0.5%BVP,该复配方案下溶液能够承受过冷度达-12℃～-16℃。

折光率法确定R141b的两组分溶液组成

应用阿贝折射仪测量液体的折光率以确定其组成是化工生产与科研中常用的一种手段。在5～30℃范围测定了R141b与THF、乙醇及甲醇构成的两组分溶液的折光率，结果表明组成与折光率之间呈线性关系，其相关系数均在0．995以上，标准偏差均在0．0015以下，且实验值与文献值相符。该方法完全适合用于R141b相关溶液常温下组成的测定。