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The principal moments of inertia calculated with the hydrostatic equilibrium figure of the Earth
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作者 Chengjun Liu Chengli Huang Mian Zhang 《Geodesy and Geodynamics》 2017年第3期201-205,共5页
As an indication of the Earth's mass distribution, the principal moments of inertia (PMOI, i.e., A, B, C) of the Earth are the basic parameters in studies of the global dynamics of the earth, like earth nutation, a... As an indication of the Earth's mass distribution, the principal moments of inertia (PMOI, i.e., A, B, C) of the Earth are the basic parameters in studies of the global dynamics of the earth, like earth nutation, and the geophysics. From the aspect of observation, the PMOI can be calculated from the spherical coefficients of observed gravity field. In this paper, the PMOI are calculated directly according to its definition with the figures of the Earth's interior derived by a generalized theory of the hydrostatic equilibrium figure of the Earth. We obtain that the angle between the principal axis of the maximum moment of PMOI and the rotational axis is 0.184~, which means that the other two principal axes are very closely in the equatorial plane. Meanwhile, B-A is 1.60 x 10-5 MR2, and the global dynamical flattening (H) is calculated to be 3.29587 ~ 10-3, which is 0.67% different from the latest observation derived value Hobs(3.273795 × 10 ^-3) (Petit and Luzum, 2010), and this is a significant improvement from the 1.1% difference between the value of H derived from traditional theories of the figure of the Earth and the value of Hobs. It shows that we can calculate the PMOI and H with an appropriate accuracy by a gener- alized theory of the hydrostatic equilibrium figure of the Earth. 展开更多
关键词 principal moments of inertia (PMOI) Hydrostatic equilibrium figure the Earth's dynamical flattening
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Determining the moment of inertia of triaxial Mars with updated global gravity models 被引量:2
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作者 ChangYi Xu Yan Jiang 《Earth and Planetary Physics》 CAS CSCD 2023年第6期615-619,共5页
The principal moments of inertia(PMIs)with the principal axes are usually taken as the dynamic figure parameters of Mars;they can be deduced from satellite-observed degree-two gravitational potentials in recent global... The principal moments of inertia(PMIs)with the principal axes are usually taken as the dynamic figure parameters of Mars;they can be deduced from satellite-observed degree-two gravitational potentials in recent global gravity models and from the dynamic ellipticities resulting from precession observations.These PMIs are natural and significant for the geodetic,geophysical,and geodynamic problems of Mars,which are functions of internal density distributions.In this study,a closed and concise formula for determining the PMIs of the entire planet and its core was developed based on the second invariants of gravity and a multipole expansion.We deduced the polar oblateness J^(2)and the equatorial ellipticity J_(22)of Mars to be 1.9566×10^(−3)and 6.3106×10^(−5),respectively.The preferred principal moments of inertia of Mars are A=2.66589×1036 kg·m^(2),B=2.66775×10^(36)kg·m^(2),and C=2.68125×10^(36)kg·m^(2).These values indicate that Mar is slightly triaxial.The equatorial principal moment of inertia of the Martian core is 1.46008×10^(35)kg·m^(2),accounting for~5.47%of the planet’s PMI;this result is critical for investigating the density and size of the core of Mars,and the planet’s free core nutation. 展开更多
关键词 MARS principal moment of inertia dynamic ellipticity Chandler wobble core density and size
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Earth's Temporal Principal Moments of Inertia and Variable Rotation 被引量:6
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作者 SHEN Wenbin CHEN Wei SUN Rong 《Geo-Spatial Information Science》 2008年第2期127-132,共6页
Based on the gravity field models EGM96 and EIGEN-GL04C, the Earth's time-dependent principal moments of inertia A, B, C are obtained, and the variable rotation of the Earth is determined. Numerical results show t... Based on the gravity field models EGM96 and EIGEN-GL04C, the Earth's time-dependent principal moments of inertia A, B, C are obtained, and the variable rotation of the Earth is determined. Numerical results show that A, B, and C have increasing tendencies; the tilt of the rotation axis increases 2.1×10-8 mas/yr; the third component of the rotational angular velocity, ω 3, has a decrease of 1.0×10-22 rad/s2, which is around 23% of the present observed value. Studies show in detail that both θ and ω 3 experience complex fluctua-tions at various time scales due to the variations of A, B and C. 展开更多
关键词 地球旋转 惯性 子波分析 动态大地测量
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刚体的转动惯性旋心
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作者 陈小亮 《大学物理》 2024年第4期19-21,共3页
转动惯量是刚体转动惯性的度量,转动惯性旋心是刚体的特殊转动中心,刚体对旋心的转动惯量张量是一个二阶球形张量,刚体对过旋心的任意轴的转动惯量都相等,过旋心的任意轴都是刚体的惯量主轴.提出并证明了转动惯性旋心定理:当刚体对质心... 转动惯量是刚体转动惯性的度量,转动惯性旋心是刚体的特殊转动中心,刚体对旋心的转动惯量张量是一个二阶球形张量,刚体对过旋心的任意轴的转动惯量都相等,过旋心的任意轴都是刚体的惯量主轴.提出并证明了转动惯性旋心定理:当刚体对质心的三个主转动惯量均相等时,质心是刚体唯一的旋心;当刚体对质心的三个主转动惯量当中仅较小的两个主转动惯量相等时,刚体有且仅有两个旋心,均在主转动惯量较大的中心惯量主轴上且关于质心对称分布,两个旋心到质心的距离均等于刚体对质心的较大与较小主转动惯量差值与刚体质量比值的平方根;当刚体对质心的三个主转动惯量互不相等或者仅其中较大的两个主转动惯量相等时,刚体不存在转动惯性旋心. 展开更多
关键词 惯性旋心 转动惯量 惯量主轴 主转动惯量 转动惯量张量
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非对称薄壁箱形截面的扭转几何特性研究
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作者 李征豹 张元海 《计算力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期628-633,共6页
为了揭示顶板单向横坡对薄壁箱形截面扭转几何特性的影响,推导了顶板为倾斜布置的非对称薄壁箱形截面扭转中心位置、主扇性坐标及主扇性惯性矩的实用计算公式。运用推导的实用公式并结合数值算例,比较顶板倾斜布置和水平布置对截面扭转... 为了揭示顶板单向横坡对薄壁箱形截面扭转几何特性的影响,推导了顶板为倾斜布置的非对称薄壁箱形截面扭转中心位置、主扇性坐标及主扇性惯性矩的实用计算公式。运用推导的实用公式并结合数值算例,比较顶板倾斜布置和水平布置对截面扭转几何特性的影响,并分析了顶板横坡、箱室高宽比及悬臂板宽度变化对扭转几何特性的影响规律。研究表明,本文计算值与有限元软件ANSYS中截面特性计算结果吻合很好;当不考虑顶板横坡时,对扭转中心横向位置及高腹板与底板交点处的主扇性坐标影响显著;当箱室高宽比小于0.65时,其变化对扭转中心的横向位置有显著影响;主扇性惯性矩随顶板横坡的增大而减小,随悬臂板宽度及箱室高宽比的增大而增大。 展开更多
关键词 非对称箱形截面 截面几何特性 扭转中心 主扇性坐标 主扇性惯性矩
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斜腹板箱形截面的扭转几何特性 被引量:8
6
作者 胡玉茹 刘亮 张元海 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期2558-2563,共6页
根据薄壁箱梁约束扭转理论中的几何特性计算过程,推导斜腹板双室箱形截面的扭转中心、主扇性坐标及主扇性惯性矩的实用计算公式,数值算例验证所推导公式的正确性。以所推导的实用公式为基础,结合数值算例,详细分析斜腹板倾角、悬臂板宽... 根据薄壁箱梁约束扭转理论中的几何特性计算过程,推导斜腹板双室箱形截面的扭转中心、主扇性坐标及主扇性惯性矩的实用计算公式,数值算例验证所推导公式的正确性。以所推导的实用公式为基础,结合数值算例,详细分析斜腹板倾角、悬臂板宽度及梁高等参数变化对斜腹板双室箱形截面的扭转中心、主扇性坐标及主扇性惯性矩的影响规律。研究结果表明:扭转中心至顶板中面的距离随着斜腹板倾角的增大而增大,但该距离与梁高之比却随着梁高的增大而减小;随着悬臂板宽度的增大,悬臂板自由端处的主扇性坐标将显著增大;随着斜腹板倾角的增大,主扇性惯性矩具有先增大后减小的变化规律;当悬臂板宽度较大时,主扇性惯性矩随悬臂板宽度的增大而迅速增大,梁高较大时主扇性惯性矩的增大程度尤为显著。 展开更多
关键词 斜腹板箱形截面 几何特性 扭转中心 主扇性坐标 主扇性惯性矩
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地球主惯性矩 被引量:10
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作者 魏子卿 《测绘学报》 EI CSCD 北大核心 2005年第1期7-13,共7页
地球主惯性矩属于大地测量学和天文学的基本地球参数。研究地球主惯性矩及有关问题。第一节研究主惯性矩和地球扁率的计算公式;第二节研究主惯性轴坐标系中2阶位系数的计算;第三节研究地球主惯性轴方向的确定方法,第四节给出地球主惯性... 地球主惯性矩属于大地测量学和天文学的基本地球参数。研究地球主惯性矩及有关问题。第一节研究主惯性矩和地球扁率的计算公式;第二节研究主惯性轴坐标系中2阶位系数的计算;第三节研究地球主惯性轴方向的确定方法,第四节给出地球主惯性矩、主惯性轴方向和地球扁率的数值结果。 展开更多
关键词 地球 大地测量学 天文学 坐标系 数值 方向 惯性 系数 有关问题 参数
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内核对地球主转动惯量A与B的差异的贡献 被引量:2
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作者 申文斌 梁毅强 《大地测量与地球动力学》 CSCD 北大核心 2006年第2期39-42,共4页
基于内核的基本特征,引入等效内核椭球概念,计算了等效内核椭球的转动惯量,进而给出了内核对地球转动惯量A和B的差异的最大贡献,其量级大约是目前较公认数值(B-A)/C=2×10-5的四分之一。
关键词 等效内核椭球 地球转动惯量 A与B的差异 贡献 量级
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力学分析中的正号与负号 被引量:4
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作者 陈奎孚 何坤娜 《物理与工程》 2017年第2期15-21,共7页
力学关系的矢量形式整齐简明,但手工计算往往倾向于投影的标量式。不少学生在标量分析过程中有正负号的纠结。笔者对如下学习情境中的正负号纠结进行了剖析:物理关系、运动量、功、力矩、力偶和力矢量图示。指出消除正负号纠结的关键在... 力学关系的矢量形式整齐简明,但手工计算往往倾向于投影的标量式。不少学生在标量分析过程中有正负号的纠结。笔者对如下学习情境中的正负号纠结进行了剖析:物理关系、运动量、功、力矩、力偶和力矢量图示。指出消除正负号纠结的关键在于是否画矢量形式的分析图。基于矢量关系的演绎不需要图示信息,但手工计算总是喜欢用图形。有图形情形下,方向相反的矢量关系会由图形显示,标量关系就无负号。理解上述原则有助于提升力学分析的教学效率。 展开更多
关键词 力学教学 力矢量 力偶 惯性力主矢 惯性力主矩 运动量 阻尼振子 隔离体图
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惯量张量并矢式及其应用 被引量:6
10
作者 李文略 《河南教育学院学报(自然科学版)》 2014年第4期47-51,共5页
对惯量张量并矢式进行改造,得到新的惯量张量并矢式.新的并矢式有助于理解惯量张量的不变性.给出算例,计算出匀质长方体刚体对过定点的任意转轴、对其面对角线、体对角线和匀质圆锥体对其母线的转动惯量.
关键词 惯量张量并矢式 主轴坐标系 转动惯量 长方体刚体 圆锥体刚体
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结构主振型的修正 被引量:1
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作者 刘军 霍仕武 《淮海工学院学报(自然科学版)》 CAS 2003年第2期14-17,共4页
在结构动力学计算中,多自由度系统结构主振型的确定往往是工程技术人员所关注的问题。振型叠加法通常是工程中广泛采用的方法之一,但其具有局限性。介绍了结构主振型的常用计算方法,导出了振型叠加法的修正解。通过实例验证,此方法是准... 在结构动力学计算中,多自由度系统结构主振型的确定往往是工程技术人员所关注的问题。振型叠加法通常是工程中广泛采用的方法之一,但其具有局限性。介绍了结构主振型的常用计算方法,导出了振型叠加法的修正解。通过实例验证,此方法是准确的。 展开更多
关键词 结构动力学 多自由度系统 主振型 振动规律 振型叠加法 修正解 转动惯量
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基于惯量矩的椭圆拟合方法 被引量:2
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作者 丁业兵 《计算机工程与应用》 CSCD 北大核心 2016年第18期188-191,共4页
数字图像中,Hough变换或最小二乘法无法对图像中物体直接进行椭圆拟合,需要边缘检测等预处理,过程复杂且计算量大,为此,提出一种直接用图像惯量矩来拟合椭圆的方法。选定图像中要拟合的目标物体,将彩色图像转换为概率密度灰度图;计算目... 数字图像中,Hough变换或最小二乘法无法对图像中物体直接进行椭圆拟合,需要边缘检测等预处理,过程复杂且计算量大,为此,提出一种直接用图像惯量矩来拟合椭圆的方法。选定图像中要拟合的目标物体,将彩色图像转换为概率密度灰度图;计算目标的质心和主轴转动惯量,并运用形心主轴惯量积为零的条件推导出椭圆旋转角度和形心主轴惯量矩的大小;由形心主轴惯量矩的大小得出椭圆长半轴和短半轴大小,从而得到拟合后椭圆的各项参数。彩色图像实验,验证了该方法拟合目标椭圆的有效性和鲁棒性。 展开更多
关键词 椭圆拟合 惯量矩 概率密度 形心主轴
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电矩张量与旋转带电体的磁矩 被引量:3
13
作者 周国全 《大学物理》 北大核心 2007年第4期7-11,共5页
基于旋转带电体的磁矩与刚体转动惯量之间的类比关系,引入带电体的一个不同于电四极矩的电矩张量的概念,进而引入标量电矩二次曲面及电矩主轴的概念,借助正交变换及电矩张量矩阵的本征值理论,推导出沿任意方向定轴旋转带电体的磁矩的计... 基于旋转带电体的磁矩与刚体转动惯量之间的类比关系,引入带电体的一个不同于电四极矩的电矩张量的概念,进而引入标量电矩二次曲面及电矩主轴的概念,借助正交变换及电矩张量矩阵的本征值理论,推导出沿任意方向定轴旋转带电体的磁矩的计算公式及电矩张量的若干性质,并举例说明. 展开更多
关键词 磁矩 电矩张量 标量电矩 电矩椭球 二次曲面 主轴
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惯性矩(积)的转轴公式的图解分析
14
作者 李建楠 陈哲 董向伟 《信阳师范学院学报(自然科学版)》 CAS 北大核心 2005年第2期143-144,181,共3页
介绍了惯性矩(积)的转轴公式的图解分析方法。
关键词 惯性矩 惯性积 主惯性轴 主惯性矩
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确定平面图形主轴、主惯性矩的简单方法 被引量:2
15
作者 赵巍 毕国旗 《唐山学院学报》 2006年第3期96-,113,共2页
介绍了确定主轴、主惯性矩的简单方法。该方法利用惯性矩是方位角的函数,且函数有极值的特征推出普遍性结论。此方法更简单、更直接。
关键词 主轴 主惯性矩 转角
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均质正多面体主惯量轴及主矩 被引量:2
16
作者 刘甲刚 严云玲 《陕西理工学院学报(自然科学版)》 1996年第1期78-83,90,共7页
刚体转动涉及转动惯量。过均质正多面体质心的任一轴皆主惯量轴,正多面体对质心轴的转动惯量恒为常量。本文计算出了这些常量。
关键词 正多面体 质心 主惯量轴 主矩
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开体泥驳半体主惯性轴的惯性矩计算方法
17
作者 李翼 林大华 《广东交通职业技术学院学报》 2009年第4期54-57,共4页
文中以1200m^3开体泥驳设计为例,依照《中国船级社钢质海船入级与建造规范》2006版中有关开体泥驳总纵强度校核的新规定,针对《规范》未给出开体泥驳半体剖面特性计算公式的情况,讨论了开体泥驳半体主惯性轴的惯性矩和转角的计算方法。
关键词 开体泥驳 结构设计 主惯性轴 惯性矩
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巧算椭类形状刚体的转动惯量
18
作者 张定梅 蒋再富 杨司 《湖北第二师范学院学报》 2017年第2期22-24,共3页
转动惯量是研究刚体运动规律的一个重要物理量,椭类形状刚体的转动惯量的计算十分复杂。本文利用惯量主轴法巧妙计算了椭类刚体绕过质心转动轴的转动惯量,给出了参数表达式,对大学物理教学有一定的促进作用。
关键词 椭球 转动惯量 惯量主轴
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惯量张量及其特征值问题
19
作者 蔡建乐 《益阳师专学报》 1993年第6期50-56,73,共7页
本交给出了惯量张量用其三个主要不变量表示的特征方程,为求特征值提供了一种代数方程解法;论证了特征值即为主惯量,特征矢量即为惯量主轴;探讨了用特征矩阵的伴随矩阵求惯量主轴的方法,并用实例给予了说明。
关键词 理论力学 惯量张量 特征值
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壁厚因素对钢轨约束扭转正应力的影响 被引量:2
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作者 张永兴 练松良 《上海铁道大学学报》 CAS 2000年第10期36-39,共4页
在应用符拉索夫理论分析钢轨约束扭转正应力时 ,引入了法向截面内无剪应变的假定 ,考虑了壁厚因素对约束扭转正应力的影响 ,分析所得的结果比较符合实际情况。
关键词 钢轨 约束扭转 拉索 剪应变 因素 理论分析 壁厚 正应力 截面 情况
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