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0.03Nb-0.15Ti微合金化低碳高强度钢的动态再结晶 被引量:1
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作者 甘晓龙 韩斌 +2 位作者 汪水泽 蔡珍 朱万军 《特殊钢》 北大核心 2015年第5期51-54,共4页
通过Gleeble 1500热模拟试验机试验研究了Nb-Ti微合金化低碳钢(/%:0.06C,0.22Si,1.80Mn,0.03Nb,0.15 Ti,≤0.007N,≤0.002S)10mm带钢在850~1100℃,以应变速率0.1~20.0 s^(-1),总变形量75%单道次压缩变形时动态再结晶,由真应力-真应变曲... 通过Gleeble 1500热模拟试验机试验研究了Nb-Ti微合金化低碳钢(/%:0.06C,0.22Si,1.80Mn,0.03Nb,0.15 Ti,≤0.007N,≤0.002S)10mm带钢在850~1100℃,以应变速率0.1~20.0 s^(-1),总变形量75%单道次压缩变形时动态再结晶,由真应力-真应变曲线,结合加工硬化率曲线,得出动态再结晶临界应变0.4~0.7和完全再结晶应变量1.1~1.4。该钢的热变形激活能为618.225 kJ/mol。根据试验结果得到Zener-Hollomon方程和动态再结晶状态图,利用Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程法得到再结晶体积分数实际值,采用Epsilon-P模型对实验数据进行回归,得到试验钢的再结晶动力学模型。 展开更多
关键词 nbti合金化 低碳高强度钢 动态再结晶 加工硬化率 动力学模型
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Ni-Cr-Al合金Ti+Nb微合金化前后相含量及其分布对高温性能的影响
2
作者 张伟 彭志方 王延庆 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2003年第z1期123-126,共4页
研究了Ni-Cr-Al合金及其Ti+Nb微合金化+时效处理后,合金中相含量及其分布对900℃拉伸及900℃/29.5MPa持久拉神性能的影响。结果表明,微合金化后,合金中 y’及M_(23)C_6相总量增加;其900℃抗拉强度和900℃/29.5MPa持久寿命相应增加;晶界... 研究了Ni-Cr-Al合金及其Ti+Nb微合金化+时效处理后,合金中相含量及其分布对900℃拉伸及900℃/29.5MPa持久拉神性能的影响。结果表明,微合金化后,合金中 y’及M_(23)C_6相总量增加;其900℃抗拉强度和900℃/29.5MPa持久寿命相应增加;晶界上MN相含量的增加以及M_(23)C_6相含量的减少有利于合金高温抗拉强度和持久寿命的提高。 展开更多
关键词 NI-CR-AL合金 ti+nb合金化 时效处理 相含量分布 高温性能
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Nb-Ti微合金化汽车用钢QStE340~460TM的开发研究 被引量:1
3
作者 毛新平 高吉祥 +4 位作者 徐志如 庄汉洲 沈训良 谢利群 陈麒琳 《河南冶金》 2006年第B09期121-124,共4页
基于对珠钢EAF—CSP流程Nb微合金化技术的系统研究,有效地解决了混晶问题,并利用Nb—Ti复合微合金化技术成功地开发了汽车用钢QStE340-460TM。分析结果表明,开发的含Nb—Ti钢带具有优异的韧性、冷成形性能和良好的焊接性能,完全满... 基于对珠钢EAF—CSP流程Nb微合金化技术的系统研究,有效地解决了混晶问题,并利用Nb—Ti复合微合金化技术成功地开发了汽车用钢QStE340-460TM。分析结果表明,开发的含Nb—Ti钢带具有优异的韧性、冷成形性能和良好的焊接性能,完全满足汽车、半挂车用钢的要求。 展开更多
关键词 薄板坯连铸连轧 nbti合金化 汽车用钢
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600MPa级Nb-Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的开发
4
作者 惠亚军 潘辉 +3 位作者 李文远 刘锟 陈斌 崔阳 《首钢科技》 2017年第3期21-26,共6页
介绍了600MPa级Nb—Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的断后伸长率影响因素、合金成分设计和生产工艺设计,并采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等仪器对组织与析出相进行了分析。结果表明,在不同终轧温度下其力学性能均能... 介绍了600MPa级Nb—Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的断后伸长率影响因素、合金成分设计和生产工艺设计,并采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等仪器对组织与析出相进行了分析。结果表明,在不同终轧温度下其力学性能均能满足技术要求,整卷力学性能波动较小,表现出了较好的力学性能稳定性;微观组织主要为铁素体和少量珠光体,随着终轧温度的降低,铁素体晶粒细化明显。同时,尺寸分布在3-60nm之间的第二相粒子数量增多,细晶强化与析出强化效果均增大;当终轧温度和卷取温度分别为830,600℃时,其力学性能最优,屈服强度和抗拉强度分别达到了536,612MPa,断后伸长率达到了30.5%。同时,0--60℃温度范围内冲击吸收功均保持在125J以上。 展开更多
关键词 600 MPA nbti合金化 高成形性 元宝梁
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960MPa级Nb-Ti微合金化高强钢中第二相粒子回溶行为研究
5
作者 惠亚军 潘辉 +3 位作者 李文远 刘锟 陈斌 崔阳 《首钢科技》 2016年第5期4-10,共7页
研究了960MPa级Nb—Ti微合金化高强钢中第二相粒子在不同温度和保温时间下的回溶行为。研究结果表明,原始样品中存在尺寸与形状明显不同的3种类型的第二相粒子:尺寸大于1μm的方形TiN粒子;尺寸为0.2~1.0μm的方形和椭球形TiS或Ti... 研究了960MPa级Nb—Ti微合金化高强钢中第二相粒子在不同温度和保温时间下的回溶行为。研究结果表明,原始样品中存在尺寸与形状明显不同的3种类型的第二相粒子:尺寸大于1μm的方形TiN粒子;尺寸为0.2~1.0μm的方形和椭球形TiS或Ti(C,S)粒子;尺寸在0.5μm以下的球形、方形和椭球形Nb—Ti复合析出物。随着加热温度的降低,小尺寸析出相数量不断增加。当加热温度为1150℃时,随着保温时间的延长,小尺寸球形和椭球形的析出相逐渐溶解,大尺寸方形析出相数量逐渐增加,且棱角变得模糊。综合考虑Nb—Ti微合金化高强钢中第二相粒子能够充分溶解及原始奥氏体晶粒尺寸,960MPa级Nb—Ti微合金化高强钢的加热温度选择1250℃、保温时间选择80min较合适。 展开更多
关键词 nbti合金化 960MPa级高强钢 第二相粒子 固溶行为
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Ti-Nb复合微合金化高强度钢强化机理研究 被引量:7
6
作者 杨雪莹 徐光 +3 位作者 杨静 张康 吴双月 张世鹏 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第10期50-52,共3页
以国内某钢厂的热轧高强度钢为研究对象,进行拉伸试验,利用OM和TEM分析了钢显微组织、第二相析出粒子形貌和尺寸等。结果表明,实验钢的屈服强度657 MPa、抗拉强度744 MPa、伸长率18.7%。微合金元素的加入使钢材晶粒明显细化,屈服强度的... 以国内某钢厂的热轧高强度钢为研究对象,进行拉伸试验,利用OM和TEM分析了钢显微组织、第二相析出粒子形貌和尺寸等。结果表明,实验钢的屈服强度657 MPa、抗拉强度744 MPa、伸长率18.7%。微合金元素的加入使钢材晶粒明显细化,屈服强度的细晶强化增量为321.5 MPa,为提高材料强度的主要强化机制;研究析出的第二相粒子可知,基体中纳米级析出的(Nb,Ti)(C,N)粒子阻碍位错运动,是提高材料强度的主要机制之一,起到析出强化作用,屈服强度的析出强化量为78.58 MPa。 展开更多
关键词 tinb合金化 (nb ti)(C N)复合析出 细晶强化 析出强化
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回火温度对Nb/Ti微合金化新型超低碳中锰钢的组织和力学性能的影响 被引量:2
7
作者 樊松 刘岗 +2 位作者 梁小凯 钱健清 孙新军 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第10期95-107,共13页
利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)、透射电镜(TEM)以及Thermo-Calc软件等研究了回火温度对Nb/Ti微合金化超低碳中锰钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着回火温度的升高,试验钢先后获得了回火马氏体、... 利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)、透射电镜(TEM)以及Thermo-Calc软件等研究了回火温度对Nb/Ti微合金化超低碳中锰钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着回火温度的升高,试验钢先后获得了回火马氏体、逆转变奥氏体、ε-马氏体和α-马氏体等组织。经550℃回火后,试验钢中没有逆转变奥氏体形成,尽管其屈服强度和抗拉强度均超过800 MPa,但冲击吸收能量仅为13.7 J;经580℃回火后,逆转变奥氏体含量为4.2%,冲击吸收能量骤增至227 J,且强度无明显下降;随着回火温度升高至620℃,逆转变奥氏体的含量为12.3%,冲击吸收能量达到最高值为333.7 J,屈服强度下降至748 MPa,抗拉强度达到最低值为793.5 MPa;当回火温度升高至650℃或者更高时,逆转变奥氏体受其尺寸和成分因素的影响,稳定性明显下降,冲击吸收能量开始下降,而且屈服强度已低于520 MPa。ε-马氏体发生相变诱发塑性(TRIP)效应转变为α-马氏体吸收一定的能量,但是由于硬度较高,成为裂纹源及其快速传播的通道。 展开更多
关键词 超低碳中锰钢 逆转变奥氏体 组织 力学性能 nb/ti合金化
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600MPa级Nb-Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的强化机制 被引量:1
8
作者 惠亚军 吴科敏 +3 位作者 周娜 王学强 徐伟 于晨 《首钢科技》 2017年第5期11-20,54,共11页
采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等对试验钢的组织和性能进行了分析,研究了强化机制。结果表明,随着终轧温度的降低,铁素体晶粒尺寸逐渐减小,位错密度逐渐增加,析出物尺寸逐渐减小、数量逐渐增多、Nb/Ti原子比逐... 采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等对试验钢的组织和性能进行了分析,研究了强化机制。结果表明,随着终轧温度的降低,铁素体晶粒尺寸逐渐减小,位错密度逐渐增加,析出物尺寸逐渐减小、数量逐渐增多、Nb/Ti原子比逐渐增大,屈服强度和抗拉强度均呈现出单调上升的规律,而断后伸长率存在一个最佳温度,终轧温度为840℃时获得了最优的力学性能,其屈服强度和抗拉强分别达到了541,615MPa,断后伸长率为31.0%,-60℃冲击吸收功为117J。细晶强化与位错强化是试验钢主要强化方式,细晶强化和位错强化分别占总屈服强度的46%~48%,18%~25%,析出强化对屈服强度的贡献较小,仅约占2%。 展开更多
关键词 600 MPA级 nbti合金化 高成形性 元宝梁用钢 强化机制 终轧温度
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500MPa级Nb-Ti微合金化方矩形管用钢的开发及其强化机制
9
作者 惠亚军 潘辉 +3 位作者 陈斌 崔阳 吴科敏 周娜 《首钢科技》 2018年第2期10-17,32,共9页
采用光学显微镜和透射电子显微镜等对500MPa级Nh—Ti微合金化方矩形管用钢的组织与性能进行了分析,研究了其强化机制。结果表明,终轧温度和卷取温度对试验钢的组织和力学性能有显著影响,当卷取温度不变时,随着终轧温度的下降,屈服... 采用光学显微镜和透射电子显微镜等对500MPa级Nh—Ti微合金化方矩形管用钢的组织与性能进行了分析,研究了其强化机制。结果表明,终轧温度和卷取温度对试验钢的组织和力学性能有显著影响,当卷取温度不变时,随着终轧温度的下降,屈服强度、抗拉强度和断后伸长率均升高;当终轧温度不变时,随着卷取温度逐渐下降,屈服强度和抗拉强度呈现出先上升后下降的规律,而断后伸长率呈现出单调上升的规律;试验钢在终轧温度为840℃和卷取温度为570℃时可获得最优的综合力学性能,其屈服强度和抗拉强度分别为537,578MPa,断后伸长率为33.5%;细晶强化是试验钢最主要的强化机制,由晶粒细化引起的强度增量占总强度的49%~51%,由固溶强化引起的强度增量次之,占总强度的23%~27%,由析出强化引起的强度增量较小,仅占总强度的3.8%~8.2%。 展开更多
关键词 500 MPA级 nbti合金化 方矩形管用钢 强化机制
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微合金元素Ti-Nb对低碳贝氏体钢组织和力学性能的影响 被引量:5
10
作者 曹慧泉 颜慧成 +3 位作者 夏政海 罗登 李广敏 仇圣桃 《特殊钢》 北大核心 2010年第1期52-54,共3页
试验的700 MPa级低碳贝氏体钢由30 kg真空感应炉熔炼铸成断面100 mm×50 mm扁锭-轧成12mm板。通过CCT曲线和3~30℃/s冷却速度下组织的分析,研究0.01Ti-0.03Nb和0.06Ti-0.05Nb两种微合金化对(%)0.059~0.066C、1.41~1.67Mn、0.30~... 试验的700 MPa级低碳贝氏体钢由30 kg真空感应炉熔炼铸成断面100 mm×50 mm扁锭-轧成12mm板。通过CCT曲线和3~30℃/s冷却速度下组织的分析,研究0.01Ti-0.03Nb和0.06Ti-0.05Nb两种微合金化对(%)0.059~0.066C、1.41~1.67Mn、0.30~0.36Si、0.37~0.48Cu、0.21~0.24Ni、0.18~0.22Mo、0.000 8~0.002 2Bs、0.002 6N低碳贝氏体组织和力学性能的影响。结果表明,0.06Ti-0.05Nb钢的强度高于0.01Ti-0.03Nb钢,但前者Ti含量高,-40℃冲击功较后者低。700 MPa级低碳贝氏体钢合适的微合金化Ti-Nb成分为0.04%~0.05%Nb-0.015%~0.025%Ti。 展开更多
关键词 低碳贝氏体钢 tinb合金化 组织 力学性能
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加热温度对钛铌复合微合金化高强钢析出和性能的影响 被引量:5
11
作者 甘晓龙 岳江波 张青 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2012年第2期71-76,共6页
在实验室冶炼了一种低碳高强度微合金钢,进行了轧制和回溶试验,对轧制试样进行了拉伸试验﹑检验了金相组织,并用TEM对比分析了不同加热温度下试样的析出物形貌、成分、尺寸。结果表明,1 280℃加热保温后轧制产品的性能优于1 180℃加热... 在实验室冶炼了一种低碳高强度微合金钢,进行了轧制和回溶试验,对轧制试样进行了拉伸试验﹑检验了金相组织,并用TEM对比分析了不同加热温度下试样的析出物形貌、成分、尺寸。结果表明,1 280℃加热保温后轧制产品的性能优于1 180℃加热轧制后产品的性能;两种加热温度下轧制试样的组织都由铁素体和珠光体组成,晶粒尺寸基本相同;轧制试样的析出物均为(Ti,Nb)(C,N)复合析出,但1 280℃加热温度的试样析出更加细小、数量更多。析出强化理论计算表明,加热温度高的试样析出强化要比加热温度低的试样高131 MPa。回溶试验表明,铸坯在1 280℃保温1.5 h后,析出物基本回溶,而1 180℃保温1.5 h后,析出物不能充分溶解,证明了加热温度对钛铌微合金化高强钢析出强化有较大的影响。 展开更多
关键词 高强钢 tinb复合合金化 (ti nb)(C N)复合析出 析出强化 加热温度
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低碳微合金化汽车大梁用钢T510L的开发 被引量:1
12
作者 乔治明 《河北冶金》 2011年第3期19-21,57,共4页
阐述了唐钢公司第一钢轧厂1700生产线以低碳Nb、Ti微合金工艺生产汽车大梁用钢T510L的生产工艺,介绍了产品的实际力学性能、工艺性能以及用户使用效果。
关键词 T510L 汽车大梁 nbti合金化
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复合微合金化钢连铸坯高温塑性行为的研究
13
作者 方金林 赵培林 +1 位作者 李超 武玉利 《莱钢科技》 2017年第4期22-24,27,共4页
对采用Nb、V、Ti等元素复合的微合金化钢连铸坯进行了高温塑性的研究。研究结果表明,多元微合金化钢存在熔点至1 300℃的第Ⅰ脆性区和720~935℃温度区间的第Ⅲ脆性区。在850℃为脆性低谷区,断面收缩率最低。因此720~935℃是试验钢铸坯... 对采用Nb、V、Ti等元素复合的微合金化钢连铸坯进行了高温塑性的研究。研究结果表明,多元微合金化钢存在熔点至1 300℃的第Ⅰ脆性区和720~935℃温度区间的第Ⅲ脆性区。在850℃为脆性低谷区,断面收缩率最低。因此720~935℃是试验钢铸坯塑性裂纹敏感性较强温度区间,需要综合调整连铸工艺参数,确保铸坯表面矫直温度在935℃以上,有利于改善和预防铸坯表面出现裂纹等质量问题,为生产无缺陷铸坯奠定坚实基础。 展开更多
关键词 nb、V、ti合金化 连铸坯 高温塑性 脆性区
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超快速连续退火对低Si系Nb-Ti微合金化TRIP钢组织和力学性能的影响 被引量:5
14
作者 骆宗安 刘纪源 +1 位作者 冯莹莹 彭文 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第5期515-523,共9页
采用EBSD和TEM对不同超快速连续退火条件下的低Si系Nb-Ti微合金化TRIP钢进行了显微组织观察,并探讨了拉伸性能.结果表明,100℃/s的加热速率和短时保温制度,使铁素体晶粒细化,并保留了热轧过程中的弥散细小的微合金元素碳氮化物析出,因... 采用EBSD和TEM对不同超快速连续退火条件下的低Si系Nb-Ti微合金化TRIP钢进行了显微组织观察,并探讨了拉伸性能.结果表明,100℃/s的加热速率和短时保温制度,使铁素体晶粒细化,并保留了热轧过程中的弥散细小的微合金元素碳氮化物析出,因此提高了钢的强度和塑性.缓冷制度对消除钢的屈服平台有显著作用,而强度有所下降;钢的强度随着退火温度的升高而升高.退火温度在830℃时,残余奥氏体形貌多呈膜状结构与贝氏体铁素体板条相伴出现,使钢的强度和塑性达到了最佳的配合:抗拉强度748 MPa,屈服强度408 MPa,均匀延伸率21.3%,加工硬化指数0.27,强塑积15932.4 MPa·%. 展开更多
关键词 超快速连续退火 缓冷制度 晶粒细化 残余奥氏体 nbti合金化
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等温淬火对700MPa冷轧TRIP钢0.15C-1.5Mn-1.4Si-0.03Nb-0.03Ti-0.005N力学性能的影响
15
作者 姚春发 李光瀛 《特殊钢》 北大核心 2014年第1期53-56,共4页
试验钢由50kg真空感应炉冶炼,锻造成60mm板坯经l250℃均匀化处理后热轧至4him板,再冷轧至1mm板。研究了试验TRIP(转变诱发塑性)钢冷轧板820℃ 3min淬火时等温淬火温度(350—450℃)和保温时间(1~10min)对钢的组织性能的影响。... 试验钢由50kg真空感应炉冶炼,锻造成60mm板坯经l250℃均匀化处理后热轧至4him板,再冷轧至1mm板。研究了试验TRIP(转变诱发塑性)钢冷轧板820℃ 3min淬火时等温淬火温度(350—450℃)和保温时间(1~10min)对钢的组织性能的影响。结果表明,奥氏体等温淬火工艺对试验钢的力学性能有显著影响;最佳的等温淬火工艺为820qc3min+400℃5min水冷,该钢的抗拉强度与总伸长率分别为766MPa与37%,即强啦积达28.34GPa·%;10nm级Nb(cN)粒子的大量析出是造成该试验钢强度显著提高的主要原因。 展开更多
关键词 tinb合金化 TRIP钢 冷轧板 等温淬火 组织 力学性能
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面向不同规格热轧H型钢组织细化的微合金化设计 被引量:2
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作者 邢军 朱国辉 +3 位作者 丁汉林 蒲春雷 王永强 刘淑兰 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期144-150,166,共8页
针对厚重热轧H型钢压缩比受限而难以通过“应变诱发相变”机制细化组织的技术难题,提出了利用超细奥氏体晶界促进相变而实现组织细化的新技术。理论分析表明,由于厚重热轧H型钢的压缩比不足以达到“应变诱发相变”所要求的应变积累,如... 针对厚重热轧H型钢压缩比受限而难以通过“应变诱发相变”机制细化组织的技术难题,提出了利用超细奥氏体晶界促进相变而实现组织细化的新技术。理论分析表明,由于厚重热轧H型钢的压缩比不足以达到“应变诱发相变”所要求的应变积累,如何利用粗轧过程中稳定的第二相粒子抑制奥氏体晶粒长大,并调控精轧过程中奥氏体动态再结晶发生的临界应变,是厚重热轧H型钢微合金化设计中需重点考虑的问题之一。试验结果表明,采用Ti/N微合金化设计可有效抑制加热和粗轧过程中奥氏体晶粒长大,进而达到调控精轧过程奥氏体动态再结晶临界应变、促进有限应变量下的奥氏体动态再结晶而实现组织细化的目的。同时,Ti/N微合金化设计为NbC粒子依附TiN粒子的形核析出提供条件,形成了更为细小和弥散分布的第二相粒子,有利于抑制道次间奥氏体的静态再结晶并有效提升热轧厚重H型钢的强韧性。 展开更多
关键词 nb/V/ti合金化 热轧H型钢 奥氏体动态再结晶 第二相粒子 超细奥氏体
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Structure and properties of micro-arc calcium phosphate coatings on pure titanium and Ti-40Nb alloy 被引量:3
17
作者 Yurii SHARKEEV Ekaterina KOMAROVA +5 位作者 Maria SEDELNIKOVA Ze-ming SUN Qi-fang ZHU Jing ZHANG Tatiana TOLKACHEVA Pavel UVARKIN 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2017年第1期125-133,共9页
The microstructure, physical and mechanical, and chemical properties of micro-arc calcium phosphate (CAP) coatings deposited under different process voltages in the range of 150-400 V on the commercially pure titani... The microstructure, physical and mechanical, and chemical properties of micro-arc calcium phosphate (CAP) coatings deposited under different process voltages in the range of 150-400 V on the commercially pure titanium (Ti) and Ti-40%Nb (Ti-40Nb) (mass fraction) alloy were investigated by the SEM, TEM, XRD and EDX methods. The coating thickness, roughness, and sizes of structural elements were measured and showed similar linear character depending on the process voltage for the coatings on both substrates. SEM results showed the porous morphology with spherical shape structural elements and rough surface relief of the coatings. XRD and TEM studies exhibited the amorphous structure of the CaP coating. With increasing the process voltage to 300-400 V, the crystalline phases, such as CaHPO4 and β-Ca2P207, were formed onto the coatings. The annealing leads to the formation of complex poly-phase structure with crystalline phases: CaTi4(PO4)6, β-Ca2P2O7, TiP2O7, TiNb(PO4)3, TiO2, NbO2, and Nb2O5. The applied voltage and process duration in the ranges of 200-250 V and 5-10 min, respectively, revealed the coating formed on Ti and Ti-40Nb with optimal properties: thickness of 40-70μm, porosity of 20%-25%, roughness (Ra) of 2.5-5.0 μm, adhesion strength of 15-30 MPa, and Ca/P mole ratio of 0.5-0.7. 展开更多
关键词 calcium phosphate coating micro-arc oxidation ti-40%nb alloy commercially pure titanium MICROSTRUCTURE
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HSL450S海底管线管钢的开发 被引量:2
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作者 肖鸿光 贺道中 《特殊钢》 北大核心 2007年第6期63-64,共2页
通过90t EBT电弧炉-100 t LF+VD-喂丝-Φ20mm CC流程开发了Nb-Ti微合金化海底管线管钢HSL450S(%:0.06C、0.40Cr、0.15Mo、0.02Ti、0.05Nb)。经30炉分析得出,[O]为35.2×10^(-6),[N]为78.8×10^(-6)。该钢的组织为回火贝氏体-珠... 通过90t EBT电弧炉-100 t LF+VD-喂丝-Φ20mm CC流程开发了Nb-Ti微合金化海底管线管钢HSL450S(%:0.06C、0.40Cr、0.15Mo、0.02Ti、0.05Nb)。经30炉分析得出,[O]为35.2×10^(-6),[N]为78.8×10^(-6)。该钢的组织为回火贝氏体-珠光体+多边形铁素体。轧制的Φ102mm×14mm和Φ168.3mm×8.7mm HSL450S钢管的晶粒度为10~11级,机械性能满足海底管线管X60、X65钢级标准要求。 展开更多
关键词 EAF-LF+VD nbti合金化海底管线管钢开发
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