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TiB_2/6351Al复合材料喷丸层再结晶过程的X射线衍射分析 被引量:2
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作者 栾卫志 姜传海 王浩伟 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第6期671-674,共4页
利用X射线衍射线形分析方法,研究了TiB_2/635lAl和6351Al喷丸形变层的再结晶行为,并得到了两种材料不同温度下等温退火晶块尺寸和显微畸变的变化,通过回归分析,获得了晶块长大激活能和显微畸变松弛激活能,结果表明,两种材料的再结晶激... 利用X射线衍射线形分析方法,研究了TiB_2/635lAl和6351Al喷丸形变层的再结晶行为,并得到了两种材料不同温度下等温退火晶块尺寸和显微畸变的变化,通过回归分析,获得了晶块长大激活能和显微畸变松弛激活能,结果表明,两种材料的再结晶激活能均大于纯Al的自扩散激活能,并且复合材料的再结晶激活能略大于铝合金基体的再结晶激活能,增强体阻碍加热过程中晶界和亚晶界的运动影响了复合材料再结晶激活能的提高。 展开更多
关键词 tib2/6351al复合材料 喷丸 等温退火 再结晶激活能 X射线线形分析
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热挤压原位合成TiB2/6351Al复合材料的组织性能 被引量:2
2
作者 郭胜利 李德富 +1 位作者 陈东 王浩伟 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第3期171-176,共6页
利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和万能拉伸试验机等测试手段,研究了原位合成TiB2(wt,8%)/6351Al复合材料在热挤压前后的显微组织及室温拉伸性能。结果表明,热挤压变形有助于增强颗粒在基体合金中均匀分布,热挤压后TiB2颗粒与基体... 利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和万能拉伸试验机等测试手段,研究了原位合成TiB2(wt,8%)/6351Al复合材料在热挤压前后的显微组织及室温拉伸性能。结果表明,热挤压变形有助于增强颗粒在基体合金中均匀分布,热挤压后TiB2颗粒与基体界面结合良好,未发现界面处开裂;热挤压变形时TiB2颗粒周围的基体合金中形成复杂的位错;基体合金发生再结晶和回复形成完整的等轴晶和亚结构,显微组织得到细化,基体合金再结晶的主要形核方式为增强体颗粒引起位错塞积区形核,亚晶吞并长大形核及应变诱发晶界迁移形核。热挤压复合材料基体合金具有较强的[111]织构。与铸态相比,热挤压后复合材料的屈服强度Rp0.2、抗拉强度Rm、伸长率A及布氏硬度显著提高。复合材料断口特征由热挤压前的韧性和沿晶的混合断裂,转变为以韧性断裂为主。 展开更多
关键词 热挤压 tib2 6351复合材料 微观结构 再结晶 力学性能
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混合盐法制备TiB_2/Al复合材料的研究现状 被引量:18
3
作者 闫卫平 荣福杰 +3 位作者 宋国金 翟虎 马志毅 冯志军 《铸造》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第11期1114-1117,共4页
由于TiB2/Al复合材料优良的性能,使其在航空航天和汽车制造等行业中具有广阔的应用前景。本文从混合盐法的原理、有效形核相等方面进行了阐述与分析,对材料的组织、性能和热处理进行了简要介绍,对材料的主要问题和现有解决方法作了分析。
关键词 LSM tib2/al 复合材料 原位内生 颗粒增强
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(TiB_2+Al_2O_3)增强铜基复合材料的研究 被引量:34
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作者 董仕节 史耀武 +1 位作者 雷永平 Y.Zhou 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第7期6-11,共6页
研究了 Cu- Al- Ti O2 - B2 O3粉末在机械合金化和随后的烧结过程中结构的变化。结果表明 ,Cu- Al- Ti O2 - B2 O3粉末通过机械合金化可以形成 Cu (Ti、 B)及 Al2 O3和少量的 Ti Cu3粉末 ,Al2 O3是通过机械合金化过程中的自维持反应形... 研究了 Cu- Al- Ti O2 - B2 O3粉末在机械合金化和随后的烧结过程中结构的变化。结果表明 ,Cu- Al- Ti O2 - B2 O3粉末通过机械合金化可以形成 Cu (Ti、 B)及 Al2 O3和少量的 Ti Cu3粉末 ,Al2 O3是通过机械合金化过程中的自维持反应形成的。采用 Cu,Al,Ti O2 和 B2 O3作为原料 ,通过机械合金化和随后的加压烧结 ,可以制备性能较好的 (Ti B2+Al2 O3) 展开更多
关键词 tib2 al2O3 铜基复合材料 铜合金 机械合金化 自维持反应 硼化钛 氧化铝 粉末增强
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自蔓延高温合成TiB_2/Al_2O_3复合材料的力学性能 被引量:5
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作者 方双全 乔英杰 +2 位作者 姜鹏 黄冕 杨继军 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第A01期98-101,共4页
以普通商用TiO2为原料,与铝粉、碳化硼进行自蔓延(SHS)高温合成TiB2/Al2O3复合材料,通过差热和X射线衍射分析,确定了TiO2、Al及B4C的反应机制,得到了生成TiB2/Al2O3复合粉体的最佳工艺条件。测定了TiB2/Al2O3复合粉体相关的力学性能,得... 以普通商用TiO2为原料,与铝粉、碳化硼进行自蔓延(SHS)高温合成TiB2/Al2O3复合材料,通过差热和X射线衍射分析,确定了TiO2、Al及B4C的反应机制,得到了生成TiB2/Al2O3复合粉体的最佳工艺条件。测定了TiB2/Al2O3复合粉体相关的力学性能,得到材料的抗压强度为87.2MPa,抗弯曲强度为104.3MPa。SEM观察发现生成相中存在大量的气相或气孔,生成物微观区域不太均匀,材料的断裂形式主要为脆性断裂,生成物的颗粒尺寸为亚微米级。 展开更多
关键词 差热分析 SHS tib2/al2O3复合材料
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挤压铸造TiB_(2P)/Al复合材料的组织与性能 被引量:4
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作者 赵敏 姜龙涛 +1 位作者 武高辉 窦作勇 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第3期541-545,共5页
采用挤压铸造法制备TiB2P/Al复合材料,并借助XRD,SEM,TEM和三点弯曲、摩擦磨损等分析测试手段研究了该材料的组织和性能。结果表明,复合材料组织致密,颗粒分布均匀,相组成主要为Al和TiB2。TEM观察表明,T6态复合材料基体中发现大量细小... 采用挤压铸造法制备TiB2P/Al复合材料,并借助XRD,SEM,TEM和三点弯曲、摩擦磨损等分析测试手段研究了该材料的组织和性能。结果表明,复合材料组织致密,颗粒分布均匀,相组成主要为Al和TiB2。TEM观察表明,T6态复合材料基体中发现大量细小的β′析出相和位错。部分界面上存在不连续的块状反应物MgAl2O4。45%TiB2P/Al(体积分数,下同)复合材料的抗弯强度为934MPa,弹性模量为183GPa,比30%TiB2P/Al复合材料的分别提高了34%和28%。常温干摩擦条件下,TiB2P/Al复合材料摩擦系数变化平缓(在0.2左右波动),明显低于铝合金的摩擦系数;且复合材料的磨损表面较为平整、光滑,未观察到大塑性变形,呈现出良好的自润滑性能。 展开更多
关键词 挤压铸造 tib2p/al复合材料 组织 性能
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原位生成Al_2O_3、TiB_2和Al_3Ti/Al复合材料的热循环行为 被引量:3
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作者 李斌斌 吴申庆 +1 位作者 朱和国 潘蕾 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2003年第1期10-12,共3页
本文研究了Al TiO2 B系原位生成Al2 O3 、TiB2 和Al3 Ti颗粒增强铝基复合材料的热循环行为 ,研究结果表明了纯铝及B/TiO2 摩尔比分别为 0、 1和 2的颗粒增强铝基复合材料的热循环行为具有以下结果 :纯铝和复合材料热循环后均产生了残... 本文研究了Al TiO2 B系原位生成Al2 O3 、TiB2 和Al3 Ti颗粒增强铝基复合材料的热循环行为 ,研究结果表明了纯铝及B/TiO2 摩尔比分别为 0、 1和 2的颗粒增强铝基复合材料的热循环行为具有以下结果 :纯铝和复合材料热循环后均产生了残余应变和滞后环 ;Al TiO2 B系复合材料热循环应变的各项指标均比纯铝基体大大降低 ,且具有较小的内耗功和较好的热稳定性 ,可以预测其具有较高的热疲劳寿命。热循环曲线能很好的评估复合材料在温度循环变化的环境中工作时的热稳定性和热疲劳。 展开更多
关键词 原位复合材料 al2O3 tib2 al3Ti/al 铝基复合材料 热循环行为
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TiB_2颗粒增强Ni_3Al基复合材料的组织和性能 被引量:3
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作者 徐颖 徐东 +2 位作者 吴建生 毛大立 姚治铭 《上海金属》 CAS 1998年第1期12-15,共4页
比较了自行制备的TiB2颗粒增强的Ni3Al基复合材料铸态和经热处理后的微观组织和高温压缩机械性能。结果显示,经1100℃×48h热处理后,TiB2颗粒的大小、形貌均有较大改变。TiB2颗粒增强Ni3Al基复合材料具有比基体高的弹性模量、屈... 比较了自行制备的TiB2颗粒增强的Ni3Al基复合材料铸态和经热处理后的微观组织和高温压缩机械性能。结果显示,经1100℃×48h热处理后,TiB2颗粒的大小、形貌均有较大改变。TiB2颗粒增强Ni3Al基复合材料具有比基体高的弹性模量、屈服强度,但塑性有所降低。 展开更多
关键词 金属间化合物 颗粒增强 NI3al tib2 复合材料
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LSM法制备TiB2/Al复合材料净化的研究 被引量:6
9
作者 周绪明 曾建民 顾红 《铸造技术》 EI CAS 北大核心 2005年第2期112-114,共3页
采用 X射线衍射仪、图像分析仪和光学显微镜,分析 LSM法制备 TiB2/Al复合材料的相组成,考察了净化方式对TiB2/Al复合材料的影响。结果表明:熔剂法精炼对 TiB2/Al复合材料中 TiB2 颗粒的分布无明显影响,精炼后 TiB2 含量基本保持不变,而... 采用 X射线衍射仪、图像分析仪和光学显微镜,分析 LSM法制备 TiB2/Al复合材料的相组成,考察了净化方式对TiB2/Al复合材料的影响。结果表明:熔剂法精炼对 TiB2/Al复合材料中 TiB2 颗粒的分布无明显影响,精炼后 TiB2 含量基本保持不变,而浮游法精炼则有显著影响,精炼后未检测到 TiB2 颗粒。普通铝合金的浮游法精炼工艺不适于复合材料的精炼。 展开更多
关键词 混合盐反应法 tib2/al复合材料 净化方法 tib2颗粒
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原位合成TiB_2/6351复合材料高温塑性变形行为的加工图 被引量:2
10
作者 郭胜利 李德富 +1 位作者 陈东 王浩伟 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第A01期387-392,共6页
采用等温压缩试验法,研究原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料在变形温度为300~550℃和应变速率为0.001~10s-1范围内的高温变形特性。根据动态材料模型(DMM)建立TiB2/6351复合材料的加工图。采用TEM观察压缩后试样的微观组织。结... 采用等温压缩试验法,研究原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料在变形温度为300~550℃和应变速率为0.001~10s-1范围内的高温变形特性。根据动态材料模型(DMM)建立TiB2/6351复合材料的加工图。采用TEM观察压缩后试样的微观组织。结果表明:加工图上的1个失稳区出现在较高应变速率(约0.631~10s-1)区域,增强体颗粒和基体的界面处开裂甚至增强体颗粒本身发生破碎;TiB2/6351复合材料高温变形时的主要软化机制为动态回复和动态再结晶,在温度320~380℃、应变速率0.01~0.3162s-1区域内主要发生动态回复,功率耗散效率为17.5%~19.8%。在温度440~500℃、应变速率0.1~0.005s-1和温度500~550℃、应变速率0.1~0.001s-1范围为动态再结晶发生区域,功率耗散效率20%~25.6%。试验参数范围内,复合材料热变形的最佳工艺参数为:热加工温度为440~500℃,应变速率为0.1~0.005s-1。 展开更多
关键词 tib2/6351复合材料 加工图 流变失稳 再结晶
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LSM法制备TiB_2/Al复合材料 被引量:3
11
作者 周绪明 曾建民 +3 位作者 顾红 杨云龙 吴一渝 甘武奎 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2006年第2期25-28,共4页
用LSM法制备了TiB2/Al复合材料,用XRD、SEM和图像分析软件考察了净化方式、冷却速度对复合材料相组成、TiB2颗粒分布的影响。结果表明:熔剂法精炼对复合材料中TiB2颗粒的分布无明显影响,精炼后TiB2含量基本保持不变;而浮游法精炼后未检... 用LSM法制备了TiB2/Al复合材料,用XRD、SEM和图像分析软件考察了净化方式、冷却速度对复合材料相组成、TiB2颗粒分布的影响。结果表明:熔剂法精炼对复合材料中TiB2颗粒的分布无明显影响,精炼后TiB2含量基本保持不变;而浮游法精炼后未检测到TiB2颗粒,即普通铝合金采用的浮游法精炼工艺不适于复合材料的精炼;随着冷却速度加大,复合材料凝固组织细化,TiB2颗粒分布趋于均匀,颗粒团聚减少。 展开更多
关键词 LSM法 tib2/al复合材料 精炼 冷却速度
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原位合成TiB2/6351复合材料的高温压缩流变行为 被引量:2
12
作者 郭胜利 李德富 +1 位作者 陈东 王浩伟 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期8-14,共7页
在Gleeblc-1500D热模拟机上采用等温压缩实验,研究原位合成TiB2/6351复合材料在变形温度为300-550℃和应变速率为10^-3-10/s条件下的流变变形行为。结果表明:在实验范围内,该复合材料高温压缩时均存在稳态流变特征且属于正应变速... 在Gleeblc-1500D热模拟机上采用等温压缩实验,研究原位合成TiB2/6351复合材料在变形温度为300-550℃和应变速率为10^-3-10/s条件下的流变变形行为。结果表明:在实验范围内,该复合材料高温压缩时均存在稳态流变特征且属于正应变速率敏感材料;在低应变速率和较高温度条件下,随变形程度的增加,流变应力增加到峰值后缓慢下降,逐渐趋于平稳,呈现明显的动态再结晶特征;而在较高应变速率和较低温度下,呈现明显动态回复特征:可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述TiB2/6351复合材料高温压缩流变行为。通过线性回归分析和优化计算,得出流变应力口解析表达式中A、α和”分别为3.52×10^10/s、0.023 Mpa^-1和7.33,其热变形激活能Q为170.10kJ/mol。 展开更多
关键词 原位tib2/6351复合材料 热压缩变形 流变应力 Zenner-Hollomon参数 热变形激活能
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原位生成TiB_2/Al复合材料的界面微结构研究 被引量:7
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作者 王敏 高建军 陈寿鑫 《铸造技术》 CAS 北大核心 2007年第6期796-799,共4页
利用透射电镜和高分辨电子显微镜研究了混合盐原位反应生成的TiB2/Al复合材料的界面微观结构。结果表明,原位生成的TiB2颗粒呈六方结构,颗粒周围存在部分位错,且TiB2颗粒与基体Al存在位向关系:[0001]TiB2∥[111]Al,(1210)TiB2∥(110)Al... 利用透射电镜和高分辨电子显微镜研究了混合盐原位反应生成的TiB2/Al复合材料的界面微观结构。结果表明,原位生成的TiB2颗粒呈六方结构,颗粒周围存在部分位错,且TiB2颗粒与基体Al存在位向关系:[0001]TiB2∥[111]Al,(1210)TiB2∥(110)Al。电镜观察显示TiB2/Al复合材料界面光滑洁净,没有其它反应产物,界面处原子结合良好。TiB2/Al界面结合为半共格界面结合,建立了TiB2/Al复合材料界面原子结合模型。 展开更多
关键词 界面微结构 复合材料 tib2/al
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基于Murty准则优化TiB_2/Al复合材料热挤压工艺参数的研究 被引量:1
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作者 郭胜利 李德富 +1 位作者 陈东 王浩伟 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期702-706,共5页
在Gleeb-1500D热模拟机上对原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料进行热压缩实验,基于动态材料模型的Murty准则建立了复合材料的加工图。结果表明,加工图上有一个失稳区大致出现在应变速率高于0.316s-1的区域,试样在失稳区压缩后增... 在Gleeb-1500D热模拟机上对原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料进行热压缩实验,基于动态材料模型的Murty准则建立了复合材料的加工图。结果表明,加工图上有一个失稳区大致出现在应变速率高于0.316s-1的区域,试样在失稳区压缩后增强体颗粒和基体的界面处开裂甚至增强体颗粒本身发生破碎;TiB2/6351复合材料高温变形时的主要软化机制为动态回复和动态再结晶。结合加工图和挤压工艺确定挤压温度为520℃,挤压速度为5.8mm.s-1(应变速率为0.1s-1);挤压棒材表面质量良好无裂纹等缺陷,棒材中增强体颗粒和基体界面结合良好,基体合金中存在完整的等轴晶。这表明,采用Murty准则优化的热挤压工艺参数较合理。 展开更多
关键词 tib2/6351复合材料 加工图 挤压 Murty准则
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热处理对挤压铸造TiB_(2P)/6061Al复合材料组织与性能的影响 被引量:2
15
作者 赵敏 姜龙涛 武高辉 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期536-541,共6页
采用挤压铸造法制备了不同体积分数的TiB2P/6061Al复合材料,利用扫描电镜、透射电镜、硬度计、三点弯曲等手段对复合材料的组织与力学性能进行了研究,分析了热处理工艺对其组织性能的影响。结果表明:不同的热处理条件下TiB2P/6061Al复... 采用挤压铸造法制备了不同体积分数的TiB2P/6061Al复合材料,利用扫描电镜、透射电镜、硬度计、三点弯曲等手段对复合材料的组织与力学性能进行了研究,分析了热处理工艺对其组织性能的影响。结果表明:不同的热处理条件下TiB2P/6061Al复合材料的组织不同:退火态时观察到再结晶晶粒和少量位错;时效态时观察到大量的位错和析出相,界面产物尺寸比退火态时相对大些,且在界面附近的基体中存在明显的无析出区。热处理状态对弹性模量的影响不大,但对材料的硬度和抗弯强度影响较大。45%TiB2P/6061Al复合材料时效处理后硬度和抗弯强度分别比退火态时提高了40%和23%。 展开更多
关键词 热处理 挤压铸造 tib2v/6061al复合材料 力学性能
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挤压铸造TiB_(2P)/Al复合材料室温力学性能 被引量:2
16
作者 赵敏 姜龙涛 武高辉 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期1-5,共5页
采用挤压铸造法制备不同体积分数的TiB2P/Al复合材料,利用扫描电镜、硬度计、拉伸试验机等对复合材料的室温力学性能进行了研究,系统地分析了体积分数和热处理工艺对材料力学性能的影响。结果表明:挤压铸造TiB2P/Al复合材料的布氏硬度... 采用挤压铸造法制备不同体积分数的TiB2P/Al复合材料,利用扫描电镜、硬度计、拉伸试验机等对复合材料的室温力学性能进行了研究,系统地分析了体积分数和热处理工艺对材料力学性能的影响。结果表明:挤压铸造TiB2P/Al复合材料的布氏硬度、抗弯强度和弹性模量随增强相TiB2体积分数的增加而提高。45%TiB2P/Al复合材料T6处理后硬度和抗弯强度分别比退火态时提高了23%和40%,但热处理状态对弹性模量的影响不大。 展开更多
关键词 挤压铸造 tib2P/al复合材料 室温力学性能
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TiB2/Al复合材料高温拉伸材料常数的研究 被引量:1
17
作者 郭胜利 李德富 +1 位作者 陈东 王浩伟 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2009年第3期18-21,共4页
在变形温度为350~500℃、应变速率为0.0001~1 s-1变形条件下对原位合成TiB2(质量分数8%)/6351Al复合材料进行了高温拉伸实验,并采用双曲正弦模型,确定了复合材料的常数。结果表明:流变应力峰值σP与Z参数之间能较好地满足双曲正弦关系... 在变形温度为350~500℃、应变速率为0.0001~1 s-1变形条件下对原位合成TiB2(质量分数8%)/6351Al复合材料进行了高温拉伸实验,并采用双曲正弦模型,确定了复合材料的常数。结果表明:流变应力峰值σP与Z参数之间能较好地满足双曲正弦关系,得到流变应力峰值σP解析表达式中常数A,α和n值分别为605.5×1012s-1,0.027MPa-1和10.018,Z参数中的激活能Q值为256.78kJ·mol-1。 展开更多
关键词 tib2/6351复合材料 流动应力 Zenner-Hollomon参数 热变形激活能
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(Al_2O_3+TiB_2)/ZL202复合材料的制备和力学性能 被引量:1
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作者 赵德刚 刘相法 +2 位作者 边秀房 刘相俊 张永昌 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第10期1723-1728,共6页
采用原位熔体反应合成法制备了(Al2O3+TiB2)/ZL202复合材料。用电子探针对复合材料的微观组织进行观察。结果表明:增强相TiB2颗粒主要分布于晶界上,与CuAl2相交织在一起,尺寸在1μm左右,呈现圆球形,Al2O3颗粒约在3μm左右,呈现规则的颗... 采用原位熔体反应合成法制备了(Al2O3+TiB2)/ZL202复合材料。用电子探针对复合材料的微观组织进行观察。结果表明:增强相TiB2颗粒主要分布于晶界上,与CuAl2相交织在一起,尺寸在1μm左右,呈现圆球形,Al2O3颗粒约在3μm左右,呈现规则的颗粒或圆球状,且彼此分离,界面干净。对铸态复合材料室温抗拉强度和硬度的测试发现,两相颗粒增强的复合材料都较单一颗粒增强复合材料要高。经过T6处理后,(Al2O3+TiB2)/ZL202复合材料的抗拉强度由221.0MPa提高至339.6MPa,提高幅度达53.67%,其延伸率降低至2.60%。 展开更多
关键词 原位合成 金属基复合材料 力学性能 tib2 al2O3 颗粒
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原位生成Al_3Ti和TiB_2增强铝基复合材料的研究 被引量:2
19
作者 阴瑜娟 赵玉厚 夏永喜 《铸造技术》 CAS 北大核心 2007年第3期344-346,共3页
采用原位反应法制备(Al3Ti+TiB2)/ZL101原位复合材料,测试其室温力学性能,并通过OPM、TEM观察其微观组织。结果表明,原位复合材料经过热处理后,抗拉强度、伸长率以及布氏硬度分别提高了30.9%、17.1%、29.6%。原位复合材料增强相TiB2和Al... 采用原位反应法制备(Al3Ti+TiB2)/ZL101原位复合材料,测试其室温力学性能,并通过OPM、TEM观察其微观组织。结果表明,原位复合材料经过热处理后,抗拉强度、伸长率以及布氏硬度分别提高了30.9%、17.1%、29.6%。原位复合材料增强相TiB2和Al3Ti弥散分布在α-Al中,Al3Ti呈棒状,几乎与α-Al完全共格;TiB2呈粒状。(TiB2+Al3Ti)/ZL101原位复合材料强韧化的主要机制是细晶强化和弥散强化。 展开更多
关键词 原位复合材料 al3TI tib2 力学性能
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(TiB_2+Al_3Ti)/Al-4.5Cu原位复合材料的高温耐磨性能 被引量:1
20
作者 董晟全 梁艳峰 +1 位作者 杨通 周敬恩 《铸造技术》 EI CAS 北大核心 2005年第6期465-467,共3页
本文采用混合盐法制备了(TiB2+Al3Ti)/Al4.5Cu原位复合材料,研究了该复合材料在150℃下的干摩擦滑动磨损行为,并与基体合金进行对比。结果表明,载荷在10~20N之间时,(TiB2+Al3Ti)/Al4.5Cu原位复合材料的磨损量低于基体合金,但并不明显;... 本文采用混合盐法制备了(TiB2+Al3Ti)/Al4.5Cu原位复合材料,研究了该复合材料在150℃下的干摩擦滑动磨损行为,并与基体合金进行对比。结果表明,载荷在10~20N之间时,(TiB2+Al3Ti)/Al4.5Cu原位复合材料的磨损量低于基体合金,但并不明显;随载荷的增加(特别是当载荷超过30N之后),复合材料的磨损量仍低于基体合金,且复合材料的磨损量增大的速度小于基体合金磨损量的增长速度。(TiB2+Al3Ti)/Al4.5Cu原位复合材料同45钢对磨时的主要磨损机制为粘着磨损和磨粒磨损。随着原位反应体系中混合盐含量的增加,复合材料的耐磨性能提高,并逐渐由粘着磨损向磨粒磨损过渡。 展开更多
关键词 原位复合材料 tib2 al3TI 高温耐磨性
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