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U型方管中爆燃向爆震转变特性实验研究
被引量:
6
1
作者
邱华
王玮
+1 位作者
范玮
熊姹
《航空学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2015年第6期1788-1794,共7页
以脉冲爆震发动机(PDE)用曲管爆震燃烧室为应用背景,对气相(乙烯/空气)燃烧波在U型方管实验器中的传播过程进行了实验研究。通过改变实验器中弯曲段进口气流入射激波强度,基于弯曲段内压力、波速的测量及高速摄影实验得到了U型方管实验...
以脉冲爆震发动机(PDE)用曲管爆震燃烧室为应用背景,对气相(乙烯/空气)燃烧波在U型方管实验器中的传播过程进行了实验研究。通过改变实验器中弯曲段进口气流入射激波强度,基于弯曲段内压力、波速的测量及高速摄影实验得到了U型方管实验器中半圆型弯段内的爆燃向爆震转变(DDT)特性。结果表明,弯曲段中DDT特性受到入射激波速度的影响:当入射激波速度小于794m/s(43.6%VCJ,VCJ为理论Chapman-Jouguet爆震波速),在弯曲段内不能形成爆震;当入射激波速度介于870~908m/s(47.8%VCJ^50.0%VCJ)之间,弯曲段内首先会产生局部爆炸,并最终形成爆震;当入射激波速度大于934m/s(51.3%VCJ),爆燃波可以直接在弯曲段入口转化为爆震波。
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关键词
爆震
爆燃向爆震转变
u
型方管
脉冲爆震发动机
曲管爆震燃烧室
原文传递
高温来流下U型脉冲爆震燃烧室燃烧特性试验
2
作者
谭汶昊
郑龙席
+2 位作者
卢杰
王凌羿
黄康
《航空动力学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2022年第3期502-510,共9页
为了获得高温来流下气/液两相多循环U型脉冲爆震燃烧室(U⁃PDC)的燃烧特性,使用汽油/空气为燃料和氧化剂开展了相关试验研究。结果表明:当来流温度为373 K,U⁃PDC能够在15~38 Hz范围内稳定工作,且随着工作频率提高爆燃向爆震转变(DDT)距...
为了获得高温来流下气/液两相多循环U型脉冲爆震燃烧室(U⁃PDC)的燃烧特性,使用汽油/空气为燃料和氧化剂开展了相关试验研究。结果表明:当来流温度为373 K,U⁃PDC能够在15~38 Hz范围内稳定工作,且随着工作频率提高爆燃向爆震转变(DDT)距离缩短;在室温条件下、工作频率为15~25 Hz时,未能形成充分发展爆震波,表明高温来流可促进DDT过程。在室温条件下、工作频率为15~25 Hz时,由于U型爆震弯段内可燃混气分布不均匀,U型爆震弯段外侧监测到火焰的时间晚于U型弯段出口,当来流温度升至373 K后该现象明显改善。此外,U⁃PDC的点火起爆时间在3~10 ms内,且点火延迟时间是影响点火起爆时间的主要因素;U⁃PDC工作频率相同、来流温度从室温升高至373 K或来流温度相同、U⁃PDC工作频率提高时,波速随之提高,点火起爆时间缩短。
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关键词
脉冲爆震
u
型脉冲爆震燃烧室
高温来流
DDT(爆燃向爆震转变)距离
点火起爆时间
原文传递
弯曲方管内爆燃向爆震转变特性
被引量:
2
3
作者
王玮
邱华
+1 位作者
范玮
熊姹
《航空动力学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2014年第8期1796-1801,共6页
为缩短爆震管轴向尺寸,采用曲管爆震管替代直管爆震管.基于弯曲方管实验器,进行了二维数值仿真计算,研究了点火位置、点火能量及弯曲段曲率半径对爆震波形成及传播的影响规律.数值模拟结果表明:爆燃向爆震转变(DDT)时间随弯曲段曲率半...
为缩短爆震管轴向尺寸,采用曲管爆震管替代直管爆震管.基于弯曲方管实验器,进行了二维数值仿真计算,研究了点火位置、点火能量及弯曲段曲率半径对爆震波形成及传播的影响规律.数值模拟结果表明:爆燃向爆震转变(DDT)时间随弯曲段曲率半径增大而减小,DDT距离在弯曲段曲率半径最大时达到最小值;点火能量越大,爆震管内激波强度越大,DDT时间越小;在距离爆震管进口300mm处点火时,爆震管内爆震波压力峰值最大,DDT时间最短.
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关键词
爆震
爆燃
爆燃向爆震转变
弯曲方管
脉冲爆震发动机
原文传递
题名
U型方管中爆燃向爆震转变特性实验研究
被引量:
6
1
作者
邱华
王玮
范玮
熊姹
机构
西北工业大学动力与能源学院
出处
《航空学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2015年第6期1788-1794,共7页
基金
国家自然科学基金(50906072
51306154)
中央高校基本科研业务费专项资金(3102014JCY01003)~~
文摘
以脉冲爆震发动机(PDE)用曲管爆震燃烧室为应用背景,对气相(乙烯/空气)燃烧波在U型方管实验器中的传播过程进行了实验研究。通过改变实验器中弯曲段进口气流入射激波强度,基于弯曲段内压力、波速的测量及高速摄影实验得到了U型方管实验器中半圆型弯段内的爆燃向爆震转变(DDT)特性。结果表明,弯曲段中DDT特性受到入射激波速度的影响:当入射激波速度小于794m/s(43.6%VCJ,VCJ为理论Chapman-Jouguet爆震波速),在弯曲段内不能形成爆震;当入射激波速度介于870~908m/s(47.8%VCJ^50.0%VCJ)之间,弯曲段内首先会产生局部爆炸,并最终形成爆震;当入射激波速度大于934m/s(51.3%VCJ),爆燃波可以直接在弯曲段入口转化为爆震波。
关键词
爆震
爆燃向爆震转变
u
型方管
脉冲爆震发动机
曲管爆震燃烧室
Keywords
detonation
deflagration to dotonation transition
u
-
bend
sq
u
are t
u
be
pulse
detonation
engine
c
u
rved
detonation
combustor
分类号
V231.2 [航空宇航科学与技术—航空宇航推进理论与工程]
原文传递
题名
高温来流下U型脉冲爆震燃烧室燃烧特性试验
2
作者
谭汶昊
郑龙席
卢杰
王凌羿
黄康
机构
西北工业大学动力与能源学院
中国空气动力研究与发展中心空天技术研究所
出处
《航空动力学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2022年第3期502-510,共9页
基金
中央高校基本科研业务费专项资金(G2021KY05114)
中国空气动力研究与发展中心基础和前沿技术研究基金(PJD20170145)。
文摘
为了获得高温来流下气/液两相多循环U型脉冲爆震燃烧室(U⁃PDC)的燃烧特性,使用汽油/空气为燃料和氧化剂开展了相关试验研究。结果表明:当来流温度为373 K,U⁃PDC能够在15~38 Hz范围内稳定工作,且随着工作频率提高爆燃向爆震转变(DDT)距离缩短;在室温条件下、工作频率为15~25 Hz时,未能形成充分发展爆震波,表明高温来流可促进DDT过程。在室温条件下、工作频率为15~25 Hz时,由于U型爆震弯段内可燃混气分布不均匀,U型爆震弯段外侧监测到火焰的时间晚于U型弯段出口,当来流温度升至373 K后该现象明显改善。此外,U⁃PDC的点火起爆时间在3~10 ms内,且点火延迟时间是影响点火起爆时间的主要因素;U⁃PDC工作频率相同、来流温度从室温升高至373 K或来流温度相同、U⁃PDC工作频率提高时,波速随之提高,点火起爆时间缩短。
关键词
脉冲爆震
u
型脉冲爆震燃烧室
高温来流
DDT(爆燃向爆震转变)距离
点火起爆时间
Keywords
pulse
detonation
u⁃bend pulse detonation combustor
high temperat
u
re inlet stream
DDT(deflagration to
detonation
transition)distance
ignition and
detonation
time
分类号
V231.2 [航空宇航科学与技术—航空宇航推进理论与工程]
原文传递
题名
弯曲方管内爆燃向爆震转变特性
被引量:
2
3
作者
王玮
邱华
范玮
熊姹
机构
西北工业大学动力与能源学院
出处
《航空动力学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2014年第8期1796-1801,共6页
基金
国家自然科学基金(50906072
5117158)
中央高校基本科研业务专项基金(3102014JCY01003)
文摘
为缩短爆震管轴向尺寸,采用曲管爆震管替代直管爆震管.基于弯曲方管实验器,进行了二维数值仿真计算,研究了点火位置、点火能量及弯曲段曲率半径对爆震波形成及传播的影响规律.数值模拟结果表明:爆燃向爆震转变(DDT)时间随弯曲段曲率半径增大而减小,DDT距离在弯曲段曲率半径最大时达到最小值;点火能量越大,爆震管内激波强度越大,DDT时间越小;在距离爆震管进口300mm处点火时,爆震管内爆震波压力峰值最大,DDT时间最短.
关键词
爆震
爆燃
爆燃向爆震转变
弯曲方管
脉冲爆震发动机
Keywords
detonation
deflagration
deflagration to
detonation
transition
u
-
bend
sq
u
are t
u
be
pulse
detonation
engine
分类号
V233.1 [航空宇航科学与技术—航空宇航推进理论与工程]
原文传递
题名
作者
出处
发文年
被引量
操作
1
U型方管中爆燃向爆震转变特性实验研究
邱华
王玮
范玮
熊姹
《航空学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2015
6
原文传递
2
高温来流下U型脉冲爆震燃烧室燃烧特性试验
谭汶昊
郑龙席
卢杰
王凌羿
黄康
《航空动力学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2022
0
原文传递
3
弯曲方管内爆燃向爆震转变特性
王玮
邱华
范玮
熊姹
《航空动力学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2014
2
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