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应用VDW方程的Soave修正式计算极性混合物的热力参数
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作者 王剑锋 《天然气化工—C1化学与化工》 CAS CSCD 北大核心 1989年第1期53-58,共6页
选用G.S.Soave对于Van Der Waals方程的两种修正式和H.Vidal混合模型,编写了计算单组分和混合物的热力参数和汽液平衡常数的电算程序,并对含氢系统和极性混合物进行了校核计算。结果表明,该程序对单组分、含氢系统和极性混合物的计算具... 选用G.S.Soave对于Van Der Waals方程的两种修正式和H.Vidal混合模型,编写了计算单组分和混合物的热力参数和汽液平衡常数的电算程序,并对含氢系统和极性混合物进行了校核计算。结果表明,该程序对单组分、含氢系统和极性混合物的计算具有较满意的精度,能满足设计计算的需要,同样具有如同PR、GDSRK、BWSR等方法的简单、快速、输入数据较少等优点。本程序对多组分的分离计算,特别是液化石油气和液化天然气的轻烃回收系统具有实用意义。 展开更多
关键词 vdw方程 Soave修正式 热力参数
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常用立方型状态方程系数的推导 被引量:2
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作者 赵金和 《化工高等教育》 2012年第5期85-88,97,共5页
为了更深入理解、掌握立方型状态方程,笔者将临界点特征微分式应用于多个经典立方型状态方程(vdW方程、RK方程、SRK方程、PR方程),借助微积分、迭代,分别求出方程中的常数,vdW方程中的a=(27R2TC2)/(64pC),b=(RTC)/(8pC);RK方程中的a=0.4... 为了更深入理解、掌握立方型状态方程,笔者将临界点特征微分式应用于多个经典立方型状态方程(vdW方程、RK方程、SRK方程、PR方程),借助微积分、迭代,分别求出方程中的常数,vdW方程中的a=(27R2TC2)/(64pC),b=(RTC)/(8pC);RK方程中的a=0.42748(R2TC2.5)/(pC),b=0.08664(RTC)/(pC);SRK方程中的aC=α(T)×0.42748(R2TC2)/(pC),b=0.08664(RTC)/(pC);PR方程中的aC=α(T)×0.45725(R2TC2)/(pC),b=0.07779(RTC)/(pC);求解出的常数与教科书中提供的数值一致。立方型方程系数的推导,学生较好地锻炼了区分变量的问题,能为其后续剩余性质、偏摩尔性质的学习打下坚实的基础。 展开更多
关键词 vdw方程 RK方程 SRK方程 PR方程 临界点
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Dieterici实际气体转换温度的研究 被引量:8
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作者 赵汝顺 《沈阳工业大学学报》 EI CAS 2006年第2期236-238,共3页
目前在理论上通过vdW物态方程得到的气体反转曲线与实验测定的气体反转曲线仅在定性上符合,但在定量上是不正确的,事实上既便在定性上误差也是比较大的.通过计算和分析得到了Dieterici实际气体转换温度与压强的函数关系式;并应用Matlab... 目前在理论上通过vdW物态方程得到的气体反转曲线与实验测定的气体反转曲线仅在定性上符合,但在定量上是不正确的,事实上既便在定性上误差也是比较大的.通过计算和分析得到了Dieterici实际气体转换温度与压强的函数关系式;并应用Matlab计算机模拟仿真技术绘制出Dieterici实际气体反转曲线;将它与vdW气体反转曲线和实验测定的气体反转曲线进行对比分析,进而说明了Dieterici物态方程在气体液化等低温领域中描述气体的行为还是比较准确的;特别指出的是在压强较低的范围内,Dieterici实际气体反转曲线与实验测定的气体反转曲线几乎重合,进而说明了Dieterici气体转换温度与实际气体转换温度吻合得相当好. 展开更多
关键词 vdw物态方程 Dieterici物态方程 焦-汤系数 节流膨胀法 转换温度 反转曲线 临界参量
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双元混合物(正丁烷-水)压缩液相的p-V-T关系
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作者 童景山 《天然气化工—C1化学与化工》 CAS CSCD 北大核心 2009年第5期74-76,共3页
提供一个基于分子聚集理论计算压缩液体比容(密度)的新方法。另外还对摩尔组成为正丁烷40.59%、水59.49%的双元混合物压缩液体体积性质在较宽密度范围内进行研究和计算,而所得计算结果与实验数据符合良好,这表明,本方法是适合用来计算... 提供一个基于分子聚集理论计算压缩液体比容(密度)的新方法。另外还对摩尔组成为正丁烷40.59%、水59.49%的双元混合物压缩液体体积性质在较宽密度范围内进行研究和计算,而所得计算结果与实验数据符合良好,这表明,本方法是适合用来计算压缩液体混合物的p-V-T性质。 展开更多
关键词 正丁烷-水双元混合物体系 压缩液体p-V—T关系 聚集型vdw状态方程
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