Determination of Cd,Pb and Sr by Microwave Plasma Torch Atomic Emision Spectrometry Using an Electrothermal Vaporization Sample Introduction System

ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎＥｌｅｔｒｏｔｈｅｒｍａｌｖａｐｏｒｉｚａｔｉｏｎ（ＥＴＶ）ａｓａｍｅａｎｓｏｆｓａｍｐｌｅｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎｉｎｍｉｃｒｏｗａｖｅｉｎ－ｄｕｃｅｄｐｌａｓｍａ（ＭＩＰ）ｓｏｕｒｃｅｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙｈａｓｂｅｅｎ...

电热蒸发-微波等离子体炬全谱仪检测血清中钙、镁和铁

采用电热蒸发与微波等离子体炬(MPT)全谱仪联用的仪器设备,并改进了以前的电热蒸发装置,对血清样品中Ca、Mg和Fe的检测采用直接进样的方式,省去了繁琐的样品处理过程。通过控制操作条件,消除了Na元素和一些有机成分的基体干扰。本方法具有用样量少(微升级)、操作简单、检测成本低、分析速度快等优点。实验还对操作条件进行了优化,在优化的条件下,加入5μL样品时,对Ca、Mg和Fe的检出限(3σ)分别为0.04、0.4和4.6μg/L;相对标准偏差则均小于5%(n=6);在检测范围内各元素校正曲线呈线性。本法已成功应用于血清中Ca、Mg和Fe含量的测定。

电热蒸发进样低功率MPT-AES测定铜、锌、镉的研究

微波等离子体炬(MPT)是一种具有类似ICP炬管结构的新型等离子体光源,该光源的基本性质已进行了详细的研究。本文采用自制的低功率MPT为激发光源,以氧为工作气体,用微型电热蒸发装置进样,测得铜、锌和镉的检出限分别为3.3、1.4和1.7ng/mL。考察了碱金属元素对铜、锌和镉发射信号的影响,该方法应用于钢样中铜的测定,结果较好。

《石油炼制废气治理工程技术规范》释疑(二)——关于真实蒸气压、加热炉和焚烧炉、火炬的相关问题

汽油等石油产品及原油的真实蒸气压,可以根据真实蒸气压-雷德蒸气压-温度关系图(诺莫图)确定,或者按照API Bull 2517《Evaporation Loss from External Floating Roof Tanks》(第二版)中所述方法测定。储存温度较高的热供料,其真实蒸气压大于雷德蒸气压。挥发性有机物(VOC)废气进现有加热炉、焚烧炉处理,投资少,净化效率高,但有安全风险。进炉子处理的废气宜保持流量和组成稳定。废气进炉子有直接进燃烧室、随空气进入、随燃料气进入3种途径。随空气进入要保证混合气体中的有机物浓度小于爆炸下限的25%;VOC废气与克劳斯尾气混合一起送焚烧炉炉膛处理,要控制混合气体中氧气体积分数小于8%。VOC废气进炉子焚烧处理,要与空气、燃料气等混合均匀,有安全联锁,排放烟气应监测VOC和有机特征污染物,按基准氧浓度折算污染物浓度。火炬是安全设备,不宜作为环保装置用于VOC废气处理。VOC废气进瓦斯管网,其氧浓度和热值难以稳定达到相关标准要求。

电热蒸发进样微波等离子体炬原子发射光谱法中共存元素的影响

本文考察了以微波等离子体炬（ＭＰＴ）为光源，电热钽丝环进样时，溶液中共存元素对发射信号的影响。

一种基于等离子弧的水蒸气割炬

介绍了一种用水蒸气作为工作气体的等离子割炬,它具有体积小、质量轻、污染小、使用方便等特点。

电极材料对电火花加工金属蒸汽能量传递影响

单次火花放电过程中存在工具电极表面喷爆出的金属蒸汽,不同电极材料产生的金属蒸汽炬会携带不同的能量传递到工件表面,进而对工件表面能量的获得及放电痕尺寸产生不同的影响。基于电火花加工放电过程中能量分配及电极金属蒸汽炬能量理论,对工件获得能量及蒸汽炬能量传递机理进行分析,利用ANSYS建立电火花加工表面热源与材料蚀除仿真模型,采用不同工具电极材料进行放电加工实验。研究表明:在一定误差范围内,仿真模型能够预测表面热源及放电痕尺寸。采用大密度和高沸点的钨材料作为工具电极可以传递更多的能量并产生大尺寸的放电痕,但放电痕尺寸也受到蒸汽喷射量和蒸汽炬力冲击的影响。

标准元素分析方法的变更及其性能的改进(英文)

本文详细地论述了标准元素分析方法的变更及其性能的改进。

浅析减少锌蒸气对镀锌和镀铝锌退火炉影响的优化设计

论述了减少锌蒸气对镀锌机组影响的有效途径;同时分析了镀铝锌机组不能采用相同技术的原因;提出了有效的解决办法已及未来锌蒸气处理技术的发展方向。

不同阴极材料对PS-PVD等离子射流的影响

目的探究热阴极材料对先进等离子物理气相沉积(PS-PVD)射流的影响。方法分别采用铈钨、钍钨和镧钨材料制备大功率等离子喷枪阴极,在相同工艺条件下制备涂层,采用光学发射光谱仪(OES)检测无送粉和送粉状态下的等离子射流光谱强度,分别评价射流的能量场分布及稳定性,通过扫描电子显微镜对涂层微观形貌进行观察和分析。结果在无送粉状态下,使用镧钨阴极时射流中的ArⅠ和HeⅠ特征峰强度在400~1000 mm之间最高,在1000 mm后显著降低;使用钍钨阴极时,轴向中心ArⅠ特征峰强度逐渐升至1000 mm处,之后缓慢下降,HeⅠ特征峰强度的下降速度较快;使用铈钨阴极时,从600~1200 mm,ArⅠ特征峰强度衰减得最缓慢,HeⅠ特征峰的强度逐渐提高;射流光谱强度波动幅度从大到小的顺序为铈钨、钍钨、镧钨;在送粉状态下,在强度峰值区域,钍钨阴极激发射流中不同元素的光谱强度最高,镧钨和铈钨阴极激发射流光谱强度接近,在射流轴线上方均为铈钨阴极的射流光谱强度最高;在高浓度气相区内,钍钨阴极所制备涂层以高气相比例沉积为主,枝晶生长发达,铈钨和镧钨阴极制备涂层柱间出现了较多的球形冷凝颗粒。结论镧钨阴极产生的射流在轴向400~1000 mm范围内的能量强度最高,射流稳定性最好,但在1000 mm之后存在较大的轴向和径向(HeⅠ)能量衰减,其最优喷涂距离应大于等于1000 mm;钍钨阴极产生的射流在轴向400~1000 mm区域内的能量强度和稳定性低于镧钨阴极,但大于1000 mm射流能量强度衰减的速度较慢;铈钨阴极产生的射流在轴向600~1200 mm之间的能量强度衰减最小,且轴向和径向均表现出宽域的能量和气相分布特征,但射流稳定性不足。