拱顶罐罐顶腐蚀数据的统计分析

为加强储罐的管理,准确把握储顶的腐蚀状态,对罐顶的健康状况进行分析评价。采用广义极值分布作为罐顶腐蚀深度的统计模型,对腐蚀深度最大值进行极值统计,构造实际问题的统计分析模型,并用L-矩法估计模型的参数,分析罐顶腐蚀的统计规律。对胜利油田某联合站5个拱顶罐罐顶腐蚀数据进行统计分析。结果表明,罐顶腐蚀最大深度符合广义极值分布的Ⅲ型分布(Weibull分布),经柯尔莫哥洛夫检验,极值Ⅲ型分布能较好地拟合罐顶的腐蚀深度。

位移谐波激励下拱顶锚固储罐的动力屈曲研究

地震下储罐罐壁发生屈曲是其主要的震害形式,研究储罐的动力屈曲特性尤为重要。以位移简谐波为水平激励,运用ADINA有限元软件对高径比分别为0.82、1.24和1.85的3种拱顶锚固储罐进行动力屈曲分析。根据Budiansky-Roth动力屈曲准则,通过谐波位移幅值对应的加速度峰值PGA和储罐位移响应,绘制特征节点的"伪平衡路径"轨迹,以确定临界加速度峰值,判断储罐动力屈曲。3种储罐模型在位移谐波激励下均为弹性屈曲。通过动力屈曲分析得出结论:储罐屈服的位置随高径比的不同有所不同,屈服多发生在径向变形最大处,罐壁内外面的塑性总应变值和屈服应力值大小不同等。最后以储罐模型B为例,将以"伪平衡路径"轨迹确定的临界应力与规范公式的计算结果进行了比较。

渣油拱顶罐拱顶失稳的有限元分析

为了分析渣油拱顶罐拱顶失稳原因,应用ANSYS软件建立拱顶罐力学模型,进行失稳校核和内压强度分析,模拟储罐的失稳情况,得出储罐的失稳载荷。

位移谐波激励下拱顶锚固储罐的动力响应分析

地震中拱顶锚固储罐的破坏将造成严重的后果,研究其地震作用下的动力响应特性具有一定工程意义。以位移简谐波为水平激励,运用AD INA有限元软件对一座3 000m3的拱顶锚固储罐模型进行动力数值模拟,系统分析了储罐内液面晃动波高、动水压力极值、罐壁应力、拱顶应力、拱顶位移等动力响应结果,将以位移谐波激励和以加速度谐波激励的储罐动力响应结果进行比较。分析表明,位移谐波激励下拱顶锚固储罐的液面晃动波高受场地影响较大;储罐应力分布具有一定规律性;采用位移谐波激励时其应力、位移和动水压力等较采用加速度谐波激励时大,液体晃动波高较小。

9Ni钢1万m^3乙烯低温储罐的焊接

本文报道我国首例9Ni钢制大型乙烯低温储罐安装焊接技术成果。针对9Ni钢焊缝易产生冷热裂纹、低温韧性下降和焊接电弧磁偏吹三个技术难题，进行一系列工艺评定试验，通过采用低碳型镍合金焊条、控制焊接线能量和冷却速度、选用具有较高空载电压的交流弧焊电源以及严格考核选拔焊工、加强焊接质量检验和施工现场管理，使低温储罐焊缝检验的一次合格率达到99．38％，从而顺利投入运行。

渣油拱顶罐正压修复有限元分析

应用 ANSYS 软件节点法模拟失稳后拱顶凹陷变形建立渣油拱顶罐力学模型,分析正压修复拱顶受力情况,指出当内压大于0.5倍失稳载荷时应适当降低注水速度,尤其当拱顶产生明显位移时更是如此。分析结果对施工、生产实际有重要的指导意义。

UDEC在发育节理条件下调压井穹顶开挖稳定性分析中的应用

大跨度、复杂地质条件下调压井穹顶的成型要求较高,施工难度较大。通过应用UDEC离散元软件,模拟在节理裂隙发育条件下穹顶开挖稳定性并提出支护建议,为穹顶设计及施工提供依据。

渣油罐拱顶失稳分析及修复探讨

利用外压失稳理论对某厂5000m^3渣油罐拱顶失稳情况进行了分析,其失稳原因是罐内负压超过稳定许用临界荷载,致使罐顶失稳变形。采用注水正压法对该罐进行修复,并取得了成功。因此笔者认为,在变形不太严重的情况下,拱项油罐的失稳采用正压修复的方法是可行的。同时建议应加强油罐呼吸阀及阻火器管理,合理安排使用油罐,以确保油罐安全。

钢制立式储罐自支承拱顶设计问题探讨

文章从强度和稳定的角度考虑，依据国内外油罐规范对钢制立式储罐的自支承拱顶壁厚、球面曲率半径、拱顶肋条选用进行分析，认为采用加强肋的拱顶壁厚一般均按最小厚度确定，拱顶球面的曲率半径宜尽可能取大些，肋条宜选取厚度较小、而宽度较大的扁钢。

油田联合站拱顶罐罐顶气回收技术研究

目前国内油田联合站主要采用拱顶罐沉降脱水工艺,运行过程中会有部分溶解气通过呼吸阀挥发至大气中,造成能源浪费和环境污染。针对这一问题,开展了罐顶气回收技术研究,根据拱顶罐呼吸损耗检测结果,配套撬装化的活塞气液抽吸大罐抽气装置,该装置对气量变化和气液共存等复杂工况的适应能力较强,克服了压缩机大罐抽气装置运行维护复杂的缺点,能够有效降低油气挥发损耗,使生产运行过程满足安全环保要求,具有较好的经济效益和社会效益。

拱顶油罐罐顶设计中应注意的问题

扇形板形式的拱顶是国内拱顶油罐普遍采用的拱顶结构,其展开图按惯例都设计成两侧为直线,两端为圆弧的形状。但在实际安装中常出现扇形板中部搭接宽度达不到设计要求的问题,造成拱顶的返修,施工周期延长,经济效益下降。从剖析现有文献中给出的扇形板几何计算公式入手,对这一问题进行了深入研究,找到了扇形板中部搭接宽度不足的原因,通过对拱顶对接结构(不搭接)的扇形板几何计算,得出了扇形板侧边不是直线而是曲线的结论,并给出了相应的计算公式。新的计算公式在计算大小端弦长时,相关参数少,计算简便,便于观察曲线形态。

大型液化天然气储罐拱顶应力分析

针对大型液化天然气储罐拱顶复杂的应力分析问题,在介绍其拱顶结构的基础上,参考HG/T 20517—1992《钢制低压湿式气柜》、GB 50017—2003《钢结构设计规范》以及API 650—2012《钢制焊接石油储罐》标准,完成了在均布载荷与集中载荷共同作用下储罐拱顶应力的理论计算。以40 000m3液化天然气储罐为例,通过对理论计算结果与数值模拟结果的比较,确定了拱顶网壳的危险截面。结果表明,在均布载荷与集中载荷共同作用下,拱顶最外圈环向梁段以及径向梁中靠近拱脚的梁段受力较大,为拱顶网壳的危险截面。

渣油罐拱顶失稳分析

利用外压失稳理论分析了某厂5 000 m3渣油罐拱顶失稳原因,为罐内负压超过稳定许用临界荷载,致使罐顶失稳变形,指出应加强油罐呼吸阀及阻火器的管理,建议应及时检修油罐及附件,合理安排使用油罐,确保油罐安全。

拱顶油罐顶部传热系数的计算及影响因素分析

对拱顶油罐顶部传热过程和顶部传热系数的计算原理及方法进行了详尽的分析和阐述。罐内油品通过油气界面与油气空间层进行传热，油气空间层内产生自由运动和对流运动，油品蒸汽和空气都参与传热，与静止的气体热传导相比，传热过程要增强。通过算例，利用单元法，对该传热系数进行了精确的计算，并与文献报道的该系数取值进行了对比。计算表明，该系数取０．３～０．７Ｗ／（ｍ２·℃）较为合适，该系数与温度的关系曲线说明了该系数随油品温度变化而变化，分析比较了油罐装满系数、罐容、环境温度、风速等因素对该系数的影响，这些因素变化时，该系数的值也不一样。

爆炸冲击作用下储油罐毁伤特性的数值模拟

大型储油罐是石油库的主要设备,研究其在爆炸载荷下的动态破坏特性意义重大。为获得拱顶油罐结构在爆炸冲击作用下的毁伤机制,采用ANSYS/LS-DYNA建立了柴油拱顶油罐的有限元数值模型,开展了不同炸药量和储油量下拱顶油罐结构的爆炸冲击破坏过程的数值模拟研究。结果表明:储罐内部爆炸后会出现两个薄弱区域,分别出现在罐壁与拱顶的环向交接处和柴油液面的分界处;储罐爆炸冲击波的分布几乎不受TNT当量变化的影响,但爆炸超压随着TNT炸药质量的增加而显著增强;储罐内部的油料液体可以减弱爆炸冲击载荷对罐体结构的破坏效应。研究可为既有罐区安全功能改进和新罐区建设提供理论支撑。

火灾条件下拱顶油罐弱连接结构的失效分析

拱顶油罐受外部火焰烘烤发生失效爆炸,易造成严重人员伤亡和巨大经济损失。为对火灾条件下拱顶油罐的失效爆炸进行预警,通过高温材料力学性能实验平台对拱顶油罐弱连接结构进行破坏测试,得出不同火灾温度条件下弱连接结构失效的拉断力和应力值。实验结果表明,当温度高于300℃时,拉断力和失效应力值变化显著,其中450℃为变化峰值温度。在此基础上,构建了拱顶油罐失效压力计算模型,推导出了不同容积拱顶油罐在不同火灾温度下的失效压力。所得结果可作为拱顶油罐失效的判定依据,为油罐的爆炸预警提供数据支撑。

浅析控制拱顶油罐大小呼吸的措施

在我国的油库储备中,大多都会出现油品损耗的问题,而且损耗的量更是相当可观的。我国原油和成品油的损耗量每年大约是400万吨。然而引起这些损耗的因素就是本文中提到的油罐大小呼吸。所以有必要弄清楚大小呼吸的原理,才能对症下药。解决工程中实际的问题。

拱顶罐油气空间温度分布及其变化规律研究

油罐气体空间的温度分布及其昼夜间变化对油品蒸发损耗有着重要影响,有必要研究罐内气体温度分布及其变化规律。根据传热学和地理气象学等理论,建立了气体空间二维稳态传热数学模型。采用有限容积法对数学模型进行离散处理,使用当量温度将复杂的第三类边界条件问题转化为第一类边界条件问题。针对实际案例进行数值计算,得到不同时间罐内气体温度分布,发现环境温度、油面温度和太阳辐射是影响气体空间温度分布的主要因素,太阳辐射的时变性对温度分布的影响最为明显。深化对静止储存或生产作业时罐内气体温度分布规律的研究,为进一步探究油品蒸发损耗机理奠定了基础。

大型储罐中常用球面拱顶的扇形板个别计算公式的商榷

对大型储罐拱顶扇形板个别计算公式进行探讨,列举计算实例,提出看法。

半地下覆土立式油罐内部油气爆炸冲击荷载实验研究

半地下覆土油罐常用于储存汽油、柴油等易燃易爆油品,一旦被引燃,短时间内将产生极强的爆炸压力波,造成储罐的严重破坏并带来灾难性后果,油气爆炸冲击荷载的研究是进行储罐安全设计的基础。利用等比例模拟容器,基于实验对覆土立式油罐罐内油气爆炸冲击载荷特性进行了实验研究,获得了密闭条件下油罐内不同位置处的压力荷载的变化规律,油气爆炸压力荷载变化分为四个阶段:点火孕育期、加速突变期、衰弱振荡期、惯性波动期;罐顶位置处的压力荷载数值要明显大于罐壁和罐底处的压力荷载数值;进一步考察了初始油气浓度、初始点火能量、初始温度等相关参数对爆炸冲击荷载的影响规律。研究结果表明:爆炸超压随浓度的变化呈先增大后减小的规律,当初始浓度为1.71%时,爆炸超压荷载达到最大值。爆炸超压值与点火能成正比关系,与初始环境温度成反比关系。