Co8W6Mo5Cr4V3粉末高速钢的热变形行为

采用熔炼、电渣重熔和气雾化法制备Co8W6Mo5Cr4V3粉末,再通过热等静压制备Co8W6Mo5Cr4V3粉末高速钢。在不同变形条件下进行热压缩实验,研究粉末高速钢的热变形行为,根据获得的应力-应变曲线,建立热变形本构方程,绘制热加工图。结果表明:Co8W6Mo5Cr4V3粉末高速钢的流变应力随变形温度升高或应变速率减小而减小;通过本构方程预测的流变应力和实验得到的流变应力间的相关系数为0.995,可用此方程对粉末高速钢在不同变形条件下的应力进行预测;根据热加工图,粉末高速钢最优的变形温度为1 100~1 150℃,应变速率为0.1~1.0 s^(-1)。

热处理工艺在热挤压模具制造过程中的应用研究

[目的]探求合理的热处理工艺方法,解决热作模具钢冲击韧性差易开裂、热硬性低易塌陷以及高温时材料的耐磨性不高导致模具使用寿命明显降低等一系列的问题。[方法]笔者深入分析了3Cr2W8V的临界点、化学成分、力学性能及锻造、退火、淬火、回火等工艺性能,探究了3Cr2W8V高温淬火工艺、控制淬硬层淬火工艺、贝氏体等温淬火工艺等3Cr2W8V钢热处理新工艺,同时分析比较了3Cr2W8V钢热处理工艺优化方法。[结果]3Cr2W8V最优性能的获得条件为:快速预冷退火+1 060℃×20 min淬火+550℃×2 h二次回火,该工艺可以大大提高其强韧性,延长使用寿命,目前被广泛应用于锻模、热挤压模和压铸模等模具的制造中。[结论]合理的热处理工艺可以进一步挖掘3Cr2W8V的综合力学潜能,使得3Cr2W8V具有更广阔的应用前景。

H_9P_2W_(15)V_3/C催化1,4-丁二醇环化脱水制备四氢呋喃

以活性炭为载体,通过浸渍法制备了H9P2W15V3/C催化剂,对催化剂进行FT-IR表征。以催化1,4-丁二醇脱水制备四氢呋喃为探针反应,考察催化剂的酸催化性能。通过正交实验得出了最佳条件反应:w(催化剂)=3.93%(相对1,4丁二醇质量),反应温度为185～190℃,反应时间为40 min,四氢呋喃平均收率达93.30%,催化剂重复使用3次,产率仍可达90.94%。本工艺具有绿色、安全、操作简单、收率高等优点。

压铸模具钢的选择与提高压铸模寿命的途径

从压铸模具钢 3Cr2W8V和 4Cr5MoSiV1 (H1 3)的材质和热处理工艺方面分析了提高压铸模寿命的途径。认为选择电渣熔铸钢 ,采用合理的预处理、热处理工艺 ,以及在压铸生产过程中进行消除应力回火 ,通过模具的表面强化和防粘模处理能显著提高压铸模的使用寿命。此外 ,对模具延寿工作的趋势进行了展望。

H9P2W15V3／C催化绿色合成对羟基苯甲酸丁酯

以活性碳为载体,通过浸渍法制备了H9P2W15V3/C催化剂,对催化剂进行Uv-Vis、FT-IR表征。以对羟基苯甲酸丁酯的合成反应为探针,考察了催化剂的催化性能。研究了磷钨钒杂多酸负载量、催化剂用量、醇酸比、反应时间和反应温度对反应的影响。通过单因素实验和正交实验确定了反应的最佳条件:杂多酸负载量为30%,催化剂用量8.7%(按反应体系总质量计算),醇酸摩尔比2∶1,反应时间3h,反应温度125℃,酯化率可达91.30%。催化重复使用5次,酯化率仍可达76.42%。

3Cr2W8V热作模具钢的稀土合金处理

采用15 t EAF冶炼,25 t LF精炼,740 kg铸锭锻制成Φ110 mm的3Cr2W8V钢材.在LF精炼后期,钢中氧含量为29×10-6,加入0.048%RE合金(%:21～24RE,44Si,3Mn,5Ca,3Ti,余Fe)进行稀土合金处理,稀土元素的回收率为30.78%.检验结果表明,进行稀土处理能够有效地改善3Cr2W8V模具钢共晶碳化物偏析,并显著减少P、Pb、Sn、As、Sb等有害元素在晶界的偏析.

TP2铜与3Cr2W8V模具钢的瞬态接触换热系数

基于反传热算法,制造一套瞬态接触换热系数测量装置,研究高温TP2铜与低温3Cr2W8V模具钢的瞬态接触换热过程。结果表明:接触载荷在1.56～7.80MPa范围内变化时,高温TP2铜的初始温度为400、500和600℃,低温3Cr2W8V模具铜的初始温度为100、200和300℃。瞬态接触换热系数在很短时间内(5s)快速增大到某一恒定值,并随着时间延长,产生缓慢的后续增加过程。接触换热系数随着接触载荷的增加而增大,呈幂指数关系,且试样初始温度越高,接触换热系数增大的趋势越快。

3Cr2W8V钢高温高载下的干摩擦滑动磨损特性

对 3Cr2 W8V钢高温高载下的干摩擦滑动磨损特性及磨损面形貌、磨损面表层和次表层的组织和硬度进行了试验和分析。结果表明 :高载下 3Cr2 W8V钢的力学性能是决定材料磨损特性的主要因素 ;氧化物磨屑对磨损面的保护作用是通过氧化物磨屑对磨损面的大面积覆盖实现的 ;室温低载下磨损面上形成氧化物磨屑的覆盖 ,而在室温高载和高温下都未形成氧化物磨屑的覆盖 ;高温高载下 ,主要因 3Cr2 W8V钢本身承载能力下降 ,氧化物磨屑未能覆盖于磨损面上 ,故对磨损面起不到保护作用。

3Cr2W8V钢热作模具的失效形式及分析

介绍了3Cr2W8V钢热作模具的三个主要的失效形式,详细分析了模具产生失效的原因以及提出预防失效的方法。重点研究了由于热处理不当引起的三种失效:热疲劳、热磨损、以及两者失效同时发生,并提出了解决的途径。

3Cr2 W8V钢热锻模具淬火开裂原因分析

分析了 3Cr2W 8V钢热锻模具淬火开裂原因。借助于扫描电镜和光学显微镜 ,观察断口表面形貌和金相组织 ,根据断口特征和金相组织找出了模具淬火断裂主要原因是晶粒粗大、碳化物呈带状分布、锻造后未按要求退火细化晶粒 。

3Cr2W8V钢热作模具早期开裂原因及对策

分析了 3Cr2W8V钢制P Cu合金焊料热挤压模、呆扳手热锻模和电力扣件热锻模淬火时或使用中多次发生早期开裂的原因。针对错综复杂的失效现象 ,利用扫描电镜等设备分析了断口的宏观和微观形貌、碳化物分布等显微组织特征。从模具生产过程研究表明 ,几种模具开裂原因并不相同 ,逐一采取了相应对策 。

深冷处理对W9Mo3Cr4V刀具耐磨性能影响的研究

采用微机控制的刀具深冷处理装置对W9Mo3Cr4V高速钢成品刀具进行深冷处理研究。对深冷处理后的刀具和未经深冷处理的刀具在硬度、耐用度及金相显微结构方面进行了实验对比。结果表明 ,深冷处理可以改变高速钢刀具材料的微观组织结构 ,并在一定程度上提高刀具材料的硬度 ,增强刀具材料的耐磨损性能。

氯化铵、海绵钛复合催渗剂对3Cr2W8V钢气体氮碳共渗的影响

试验了氯化铵、海绵钛复合催渗剂对 3Cr2W 8V钢气体氮碳共渗的影响 ,并探讨了其作用机理。试验结果表明 ,此复合催渗剂可显著缩短 3Cr2W 8V钢气体氮碳共渗的时间 ,提高渗层厚度和硬度 ,能得到质量良好的渗层。

3Cr2W8V模具钢预处理工艺的改进

采用快速预冷退火工艺取代传统退火工艺,对3Cr2W 8V热作模具钢进行了预处理。结果表明,新工艺通过增加过冷度,提高了球化速度,球化时间仅为传统工艺的1/6,而且碳化物颗粒细小均匀、球化效果好、硬度适当;经淬火处理后,组织中碳化物颗粒分布也更加细小均匀,淬火硬度也要高于传统退火处理后的淬火硬度。

Nb含量对W3Mo2Cr4V(Nb)高速钢组织和力学性能的影响

研究了0～1.5％Nb对25 kg真空感应炉冶炼的W3M02Cr4V钢(％:0.8～1.1C、3.8～4.1Cr、2.9～3.2W、1.8～2.1Mo、1.0～1.3V)组织和力学性能的影响。试验结果表明:随着Nb含量提高,铸态组织中铌碳化物增多;淬火奥氏体晶粒变细;1180℃淬火时,1.2％～1.5％Nb钢比≤0.1％Nb钢HRC值提高了6.0;二次硬化能力和红硬性也得到了提高;使钢在较高淬火温度下的机械性能得到改善。

W12Mo3Cr4V3刀具的深冷处理试验研究

对W12Mo3Cr4V3高速钢刀具进行了深冷处理试验 ;深冷处理前后刀具的耐用度、硬度和金相显微结构对比试验的结果表明 :深冷处理可以改善高速钢刀具材料的微观组织结构 ,增强高速钢刀具的耐磨损性能 。

压铸模用3Cr2W8V钢的热处理工艺研究

压铸生产过程中,压铸模型腔直接与高温、高压、高速的金属液相接触,工作环境非常恶劣。热处理可以改变材料的金相组织,保证模具零件必要的强度和刚度、高温下的尺寸稳定性、抗热疲劳性能和材料的切削性能等,对压铸模的使用寿命起着非常重要的作用。3Cr2W8V压铸模经二次预热后再经1070℃淬火+(650～700)℃×2h回火2～3次处理后,即可满足其使用要求。

W9Mo3Cr4V钢软氮化及组织性能

对W9Mo3Cr4V钢进行气体软氮化处理,研究氮化处理对钢组织及性能的影响。结果表明:采用甲酰胺为渗剂进行气体软氮化可得到约50μm的致密渗层,可有效提高W9Mo3Cr4V钢的硬度和耐磨性。经软氮化后,钢的表面硬度达到1150 HV0.1,而磨损速率约为3.9 mg/h,为未经软氮化的1/5。

用3Cr3Mo3W2V钢制作钢管热冲孔凸模的试验

用3Cr3Mo3W2V钢代替3Cr2W8V钢制作钢管热冲孔凸模,凸模采用双重淬火和表面硫氮共渗处理工艺,冲孔时将凸模冷却方式由强制水冷却改用PF冷却介质冷却,可使凸模寿命提高2～3倍。