WC含量对Ni60A自熔性合金涂层抗植物磨料磨损性能的影响

为了探索提高金属材料抗植物磨料磨损的表面强化工艺,利用火焰喷涂技术对40Cr钢进行表面强化处理,通过磨料磨损试验,探讨了不同WC填料含量对材料耐磨性的影响。结果表明,WC填料含量是影响火焰喷涂的涂层性能的重要因素,当40Cr基体的Ni60A自熔性合金涂层的厚度为1 mm,保温时间为8 h时,重熔时间为10 min时,较为合理的WC填料含量为30%。涂层表面的磨损形式主要为划痕和犁沟,并伴随有涂层的剥落和组织裂纹。试件的磨损表面完好保存了铁、铬、镍的球状金属组织,且表面磨损不明显。铁、铬、镍的硬质相,即球状金属组织的存在,降低了苜蓿草粉对热喷涂试件表面的磨损,提高了试件表面的耐磨性。

直接还原碳化法制备超细WC-Ni-Fe合金粉的研究

采用超声喷雾热转换法制取的 (WO3-NiO -FeO)纳米级复合氧化物粉末为原料 ,按WO3+C→WC +CO的基本反应进行直接碳化 ,制备超细WC -Ni-Fe纳米级合金粉。在碳化过程中 ,用DSC、XRD、SEM等分析手段 ,研究了氢气与氮气对直接还原碳化反应温度、反应历程以及粉体物相和粒度的影响。结果表明 ,在氢气气氛下 ,直接还原碳化温度明显低于氮气气氛 (约低 170℃ ) ;无论在氮气或氢气气氛下 ,直接还原碳化过程均由前期的还原过程 (WO3→WO2 .72 →WO2 →W )和后期的碳化过程 (W +C→WC)组成 ;所制备的合金粉体粒度小于 2 0 0～ 30 0nm。

2205钢表面激光熔覆Ni基+WC合金涂层的研究

采用激光熔覆技术在2205双相不锈钢表面制备Ni基与WC合金熔覆层，并对添加不同WC含量的合金粉末在相同激光熔覆工艺参数下的合金熔覆层进行成分和性能分析，探讨不同WC添加量对熔覆层微观组织、耐腐蚀性能及硬度的影响。研究结果表明：激光熔覆层与基体之间获得了良好的冶金结合，熔覆层与基体元素有较好的对流和扩散；熔覆层的耐腐蚀性能随wC添加量的增加呈负相关，在WC添加量为15％时，熔覆层的耐腐蚀性能最差；熔覆层的硬度值从熔覆层至基体呈梯度降低趋势，熔覆层硬度约为基体硬度的2-3倍，而单一熔覆Ni基WC合金层硬度值变化较大。

Ni基WC合金3D激光熔覆工艺研究

以正交实验规则设计3D激光熔覆试验来研究不同工艺参数对熔覆指标的影响,实验表明,WC添加量对熔覆层硬度、抗磨性影响最大,激光功率影响稍次之,激光扫描速度影响次之,送粉速度影响最小。对熔覆层组织分析表明,随WC添加量增多,更易生成CrB、W2B等硬质相,未分解的WC颗粒也越多,粘结相Ni枝晶越细小。激光熔覆Ni基WC合金涂层表面摩擦磨损特性表现为以磨粒磨损为主,塑性变形、粘着磨损和磨粒磨损相结合。

激光熔覆Ni基WC复合材料制备自磨刃割刀

为提高农用割刀耐磨性并使割刀形成自磨刃,利用半导体激光器,采用同轴送粉方式在65Mn刀具刃口一侧表面制备Ni基WC复合材料。使用SEM、EDS及XRD分析激光功率对熔覆层材料的微观组织、化学成分和物相组成的影响;采用显微硬度计、摩擦磨损试验机对熔覆层材料的硬度和耐磨性能进行检测。结果表明:激光熔覆形成的复合材料层与基体之间形成冶金结合,组织均匀致密;熔覆过程中部分WC颗粒熔解并与Ni基合金粉作用,形成了大量WC、W2C、Ni31Si12、Fe3Ni3B、Cr7C3、Cr23C6及Cr B等硬质相,使得熔覆层硬度提高。随着激光功率的提高,熔覆层与基体之间元素扩散增加,但是熔覆层硬度有所降低。熔覆层平均硬度在1000(HV 0.2)左右,耐磨性能提高,满足农用割刀形成自磨刃的性能要求。

三种Ni-WC合金粉末喷焊层耐磨性的研究

:以 Ni6 0自熔合金为喷焊材料 ,通过对喷焊层组织、硬度及磨损形式进行分析 ,探讨了 Ni6 0、Ni6 0 + 2 0 % WC、Ni6 0 + 35 % WC三种合金粉末喷焊层耐磨性 .对三种 Ni6 0粉末喷焊层的干磨损、腐蚀磨损行为进行了研究 .结果表明 ,合金粉末 WC含量升高时 。

“金属布”硬质复合涂层的微观组织及性能

用Ｘ射线衍射仪、扫描电镜、摩擦磨损试验等，研究了粉末冶金“金属布”及其钢表面改性技术在钢表面制备的ＷＣ－Ｎｉ系合金复合涂层的微观组织和性能。结果表明：该合金涂层中硬质相的体积含量可大于６０％；涂层的微观组织有两类：一种是在粘结相中均匀分布的碳化物与弥散分布的球状粘结相富集区构成的非均匀结构；另一种是碳化物和粘结相都均匀分布的均匀结构。碳化物分布区的硬度大于Ｈｖ１０７６，粘结相富集区的硬度在Ｈｖ９６７～Ｈｖ４５８之间。涂层与钢基体之间有几～几十微米的界面过渡区，形成剪切结合强度大于４００ＭＰａ的冶金结合。复合涂层的耐磨性明显优于调质Ｔ８工具钢。

Ni基合金+WC激光熔覆层再加热时的显微组织变化特性

采用Ni基自熔合金+块状WC混合粉末进行送粉激光熔覆并获得熔覆层,对熔覆层在不同温度下加热后空冷至室温,观察相应熔覆层的显微组织变化,结果表明：Ni基自熔合金+WC送粉激光熔覆层不适合在500℃～900℃再加热处理,再此温度区间对熔覆层再加热会导致块状WC出现裂纹。Ni基自熔合金基体的显微组织在700℃以上开始不稳定,发生形态和显微组织结构的变化。熔覆层中的块状WC加热至900℃以上时裂纹会被自行焊合,温度继续升高,块状WC会发生离散,分化成细小的WC颗粒,产生这种现象的根本原因是块状WC具有先天的超细纤维、颗粒混合结构。

铝合金表面等离子喷涂镍基涂层的耐磨损腐蚀行为

采用等离子喷涂技术在7075铝合金基体上制备了Ni 60+35%WC合金涂层,通过光学显微镜及数字显微硬度计对涂层形貌及力学性能进行了表征。通过UMT-5摩擦试验机对基体试样和涂层试样进行了摩擦试验;通过向高压釜中冲氮气模拟不同静水压力,结合电化学技术测试涂层在不同静水压力3.5%NaCl溶液中的耐蚀性。结果表明:Ni 60+35%WC涂层结构致密,孔隙和裂纹少,涂层与铝合金的结合属于机械结合,涂层的硬度远高于铝合金基体;涂层的磨损率远低于铝合金基体。随着静水压力的增大,涂层及基体在3.5%NaCl溶液中的耐蚀性均降低。

激光熔覆镍基无磁合金涂层的耐磨性能

无磁不锈钢耐磨性差,采用激光熔覆技术在304无磁不锈钢表面制备了3种无磁耐磨涂层,对熔覆层的显微组织、硬度、相组成和摩擦磨损性能进行了测试与分析。结果表明:无磁镍基合金熔覆层的显微硬度为393HV,比不锈钢基体提高了约60%,无磁镍基合金粉末与WC颗粒以体积比为2∶1混合的熔覆层与以3∶1混合的熔覆层的硬度均为520 HV,较基体提高了1倍;无磁合金熔覆层的抗磨损能力是不锈钢基体的2.88倍,而镍基合金粉末与WC颗粒体积比为2∶1和3∶1的混合熔覆层的抗磨损能力均为基体的6.45倍。