粉末喷涂的聚合物基固体润滑涂层

作者概述了粉未喷涂聚合物基固体润滑涂层的发展现状与润滑特性,阐述了涂层所用聚合物粉末涂料的分类、喷涂工艺及其在固体润滑领域的应用,並且对这种涂层发展中的某些问题进行了简要的讨论。

镍基MoS_2复合粉末等离子喷涂涂层的干滑动摩擦磨损性能

研究了 4种镍基MoS2 等离子喷涂涂层的干滑动摩擦磨损性能 ,探讨了涂层的结构及磨损面的形貌与涂层的磨损机制之间的关系 ,分析了MoS2 含量和载荷对涂层摩擦磨损的影响。研究表明 ,镍基MoS2 涂层具有很好的自润滑性能 ;MoS2 含量为 2 0 %的Ni/MoS2

部分非晶化ZrO_2/Y_2O_3基冷喷涂粉末的制备及应用

采用溶胶-凝胶法结合高能球磨技术制备部分非晶化ZrO_2/Y_2O_3/Ce O_2复合粉末,采用喷雾造粒技术制备ZrO_2基团聚粉体,并尝试采用冷喷涂制备热障涂层(thermal barrier coatings,简称TBCs)。通过SEM、XRD分析Zr O_2基复合粉末的显微形貌、物相组成及非晶化程度,通过激光粒度分析仪及差热扫描量热仪测定球磨粉末的粒度分布范围及玻璃化转变温度。研究表明,随球磨时间延长,复合粉末逐渐细化,非晶含量逐渐升高,其中80 h球磨粉末的玻璃化转变温度及晶化温度分别为720℃及740℃,过冷液相区宽度达20℃,平均粒度约0.27μm,结晶度约28.09%。喷雾造粒ZrO_2基团聚粉体平均粒度约为32μm,流动性约26.5 s/25 g,松比约1.3 g/cm^3,适合用于冷喷涂沉积涂层。冷喷涂TBCs为致密颗粒状结构,且YSZ顶层与NiCoCrAlY过渡层界面结合紧密。

榉木板材静电粉末喷涂基材表面处理方法研究

该文对榉木板材进行预热、涂聚氨酯底漆、涂水性底漆和预热与喷粉末涂料联合4种不同表面处理,经处理后的板材进行静电粉末喷涂、涂膜固化等工艺制得粉末装饰榉木板,并对样品涂膜性能按照国家相关标准要求进行测试,分析比较表面涂膜附着力、铅笔硬度等理化性能的成因,确定了榉木板材在一定含水率条件下,通过砂光、预热处理,再进行2次静电粉末喷涂的最佳表面处理方法。

中密度纤维板静电粉末喷涂基材表面处理方法研究

根据试验结果,从界面理论角度分析得出了砂磨、打底漆的基材处理方法对工件不同部位涂膜附着力的影响及成因。确定了依次使用180号、240号和320号水砂纸进行四周表面腻平、砂磨的最佳表面处理方法。

一种新型热喷涂WC-FeCrAl粉末与标准WC-Co粉末的对比研究

本文对比分析了一种WC-FeCrAl基喷涂粉末和标准WC-Co粉末的性能、喷涂焰流特点、涂层的喷涂堆积特点和涂层性质,并对两种喷涂粉末和喷涂涂层进行了XRD分析。任何类型的热喷涂涂层是由单个喷涂粉末堆积而成,本文以此为研究切入点。一种新的检测方法可以在极短的暴露时间中记录喷涂焰流中喷涂粉末的行程从而实现对这些粉末状态的检测[1]。研究发现,对于这两种粉末材料,喷涂参数和涂层性质之间的相互依赖性大体是一样的,不同之处主要在于喷涂过程中材料的相稳定性。XRD测试表明,标准的WC-Co粉末中,WC没有表现出任何可识别的相转移,然而却在WC-FeCrAl粉末中发现W2C的形成以及基材的氧化。

Fe基粉末与Fe基+AL_2O_3复合粉末热喷涂层性能的对比研究

本文章对Fe基粉末与Fe基 +AL2 O3复合粉末的热喷涂涂层性能进行对比研究 ,结果表明 :Fe基 +AL2 O3复合粉末的热喷涂涂层硬度、耐蚀性较高 ,但Fe基粉末喷涂层的厚度。

非金属基材粉末喷涂

在塑料、陶瓷、玻璃、木材等非金属基材上进行粉末喷涂,不仅是可行的,而且已在工业生产。本文叙述了对这类基材考虑应用喷末喷涂的原因、静电粉末喷涂的方法以及涂件对生产厂与消费者的好处;还讨论了喷涂材料的模前喷涂与模后喷涂;对于纤维增强塑料喷涂时的特殊要求进行了具体研究。

部分基材前处理对粉末喷涂的影响

对铝合金挤压型材、铝合金压铸件、镀锌钢板冲压件的前处理方法及影响作了介绍,并列举了处理方法和注意事项。

40Cr钢基体热喷涂组织和性能研究

采用超音速火焰热喷涂(HVOF)方式,在40Cr钢基体上制备了Ni60和Fe60两种涂层,采用光学显微镜、扫描电子显微镜和能谱仪对涂层进行了分析。结果表明,超音速火焰喷涂下涂层与基体之间结合紧密,涂层组织较致密,层状粒子堆叠紧密,并可以看到涂层中存在孔隙。从金相组织可以看出,Ni基涂层中存在较多的孔隙,EDS分析结果显示,涂层和基体界面处合金元素没有出现明显"断代"现象,说明涂层中合金元素开始扩散到基体中,这对提高涂层的结合强度有很好的帮助。最后对涂层显微硬度进行测定,涂层的硬度在600 HV左右,这对于提高涂层耐磨性具有非常好的作用。

45钢基体热喷涂组织和性能研究

采用氧乙炔火焰热喷涂方式,在45钢基体上制备了Ni60和Fe60两种涂层,对涂层进行了高频重熔处理,然后采用光学显微镜、扫描电镜以及能谱对涂层进行了分析。结果表明,涂层中存在有较多的气孔,同时在涂层中存在有未熔颗粒。Ni基涂层经过高频重熔处理后发现涂层中有新相产生,经过能谱分析,发现析出相中Cr含量极高,分析可能是重熔处理中有Cr的化合物产生,硬度测试结果显示Ni基涂层的硬度比Fe基高得多,也证明了这些化合物对涂层性能的积极作用。

高温煤粉对氧—乙炔焰Ni-WC粉末喷涂层的冲蚀磨损

本文利用x射线衍射、能谱分析和扫描电镜研究了镍基碳化钨合金粉末氧——乙炔焰喷涂涂层。涂层中碳化钨的含量对涂层的组织结构和冲蚀磨损性能产生重要的影响。结果表明,碳化钨呈均匀弥散分布的Ni-WC35涂层在高温煤粉的作用下具有最佳的耐冲蚀性能。

金属粉末-火焰热喷涂技术及应用

介绍了热喷涂技术、原理及分类,重点介绍了金属粉末-火焰热喷涂技术、原理、主要设备、材料及其应用。

Ni基合金粉末及其非晶涂层的制备与表征

为解决非晶粉末价格昂贵、成型困难等问题,采用真空气雾化法制备了Ni FeCrMoNbBSi合金粉末,利用火焰喷涂焰流温度高、冷凝速度快有利于形成非晶相等特点,经火焰喷涂后制备了镍基非晶涂层。通过XRD、SEM、EDS、TEM等对粉末和涂层的相组织结构、表面形貌和微观特征进行了表征。结果表明:Ni FeCrMoNbBSi合金粉末形貌为球形或近球形,主要由晶体相FeNi3和Ni CrFe固溶体组成,非晶含量较少。制备的Ni基非晶涂层组织结构致密,主要由非晶相和Cr2Ni3金属间化合物组成,非晶含量可达70%(体积分数)。

国产及进口两种Ni基自熔性合金喷焊层组织性能研究

以国产及俄罗斯两种Ni基自熔性合金粉末为喷焊材料 ,4 5 #钢为基材进行有关喷焊层的研究。探讨不同温度扩散处理前后两种喷焊层组织性能变化 ,为具有该类型喷焊层零件在高温工作时的性能稳定研究提供依据。

真空练泥机螺旋等离子喷涂强化研究

通过金相分析、拉伸、剪切、磨损试验,研究了镍基自熔合金粉末等离子喷涂层的组织结构和耐磨性能,并对真空练泥机螺旋磨损部位进行了等离子喷涂强化,使螺旋的工作寿命提高了3倍。

金属喷涂工艺与设备

942348等离子喷涂制作铝基复合材料[日]/五日市刚…∥溶接学会论文集。-1992,10(2). -309～313

FeCrBSiNb非晶涂层的制备及其性能

采用火焰喷涂自制的FeCrBSiNb气雾化合金粉末,制备了高非晶含量的Fe基非晶涂层。利用X射线衍射仪、扫描电镜和透射电镜分析了粉末和涂层的相组织结构、表面形貌和微观特征。结果表明:FeCrBSiNb合金粉末主要有FeCrSi固溶体和B化物组成,粉末球形度较好,大颗粒粉末表面粗糙,主要为枝晶状组织,并伴有"卫星"球。制备的FeCrBSiNb非晶涂层润湿性较好,粒子搭接边界不明显,非晶体积分数高达80%。非晶涂层存在少量孔隙,主要是未熔颗粒的嵌入、熔融粒子凝固时的"骤冷"应力和气体逸出造成。FeCrBSiNb非晶涂层在532~644℃存在明显放热峰,玻璃转变温度Tg为509℃,开始晶化温度Tx为532℃,其形成非晶相的临界冷却速率为3.458×103 K/s,在同一试验条件下,非晶涂层的相对耐磨性是45钢基体的2.6倍。

Cr12MoV钢电子束熔覆前的预置涂层工艺热应力仿真

以镍基粉末为例,利用ANSYS对Cr12MoV钢电子束熔覆处理前的等离子喷涂的工艺过程进行数值模拟,采用间接耦合的方法,对热喷涂冷却过程进行温度场和应力场耦合分析。结果表明:粉末熔滴温度随着冷却过程的进行而向边缘逐渐下降;基体温度先急速升温最大值后缓慢下降,下降趋势渐趋于熔滴温度下降的趋势;熔滴主要承受压应力,最大值位于熔滴的下表面中心位置;离熔滴中心轴线逾远,承受的拉应力逾大;基体合适的预热温度有利于降低熔滴径向应力。