Y-Fe-Cr合金的微波吸收性能

采用电弧熔炼法与高能球磨相结合的方法制备Y-Fe-Cr合金微粉,将制得的合金微粉放在真空石英管中在850℃下退火2h,采用XRD和SEM对合金粉的相结构及颗粒形貌进行分析,最后利用矢量网络分析仪对合金粉末的吸波性能进行分析;并以Y11Fe86Cr3为例研究热处理对Y-Fe-Cr合金微粉吸波性能的影响。结果表明:在吸波涂层厚度(d)为1.5mm的条件下,YxFe97-xCr3(x=7,9,11,13,摩尔分数,%)合金微粉都具有较好的宽频特性,在低频端,Y9Fe88Cr3的吸波性能优于其他合金的吸波性能,在7～18GHz频率范围内,Y7Fe90Cr3、Y11Fe86Cr3和Y13Fe84Cr3的反射率均小于-6dB;在d为1.8mm的条件下,在吸收峰附近,热处理后合金的反射率较热处理前的反射率得到明显改善,热处理前合金的吸收峰值为-10.5dB左右,而热处理后合金的吸收峰值达到-13.8dB左右,而且小于-10dB的带宽达到5GHz;在偏离吸收峰处,热处理不但达不到改善合金吸波性能的目的,甚至使合金的吸波性能变差。

Al-Y-Fe合金玻璃形成能力及其热稳定性

为了分析Al-Y-Fe三元合金的玻璃形成能力和热稳定性,采用熔体急冷法制备了Al(100-2x)YxFex(其中x=3,4,5,6,7,8,9)、Al89Y5Fe6、Al88Y5Fe7和Al87Y5Fe8合金条带.利用x-射线衍射(XRD)及透射电子显微镜(TEM)表征了急冷态和部分晶化后条带的结构,运用示差扫描量热仪(DSC)分析了合金的玻璃转变和晶化行为.结果表明,Al88Y6Fe6、Al84Y7Fe7、Al89Y5Fe6和Al88Y5Fe7可以形成完全非晶合金;Al88Y5Fe7非晶合金280℃等温退火30 min析出纳米尺寸Al晶体,370℃等温退火30 min Al晶体发生进一步长大并有金属间化合物析出.

球磨工艺对Y-Fe-Cr合金吸波性能影响

采用XRD、SEM和矢量网络分析仪分析相结合的方法研究球磨时间对Y-Fe-Cr合金微粉吸波性能的影响。结果表明:随着球磨时间从50 h不断增加,Y9Fe88Cr3吸波合金的吸收峰逐渐向低频移动;当球磨时间低于70 h时,合金扁平化及各向异性较好,其反射率较低,合金粉末吸波性能较好,在吸波涂层厚度为d=1.8 mm条件下,球磨时间为50 h和70 h的合金粉末的电磁波吸收峰峰值分别达到-14.7 dB和-14.4 dB,<-10 dB的吸波带宽均达到7 GHz;当球磨时间达到80 h后,由于合金粉末颗粒碎化变细导致各向异性变差,其吸波性能变差,在吸波涂层厚度为d=1.8 mm条件下,合金粉末电磁波吸收峰峰值和<-10 dB的吸波带宽分别为-12.5 dB和3.5 GHz,较球磨时间为70 h之前的合金粉末的吸波峰值和带宽减小了2 dB和3.5 GHz。研究结果为制备同类吸波合金微粉提供一定的理论依据。

用焦磷酸钠表面处理对制备Y-Fe_2O_3磁粉的影响

一、引言磁记录用针状γ-Fe_2O_3磁粉的制法,通常是把针状α-FeOOH 颗粒脱水成为α-Fe_2O_3,再还原成为 Fe_3O_4,然后氧化成为γ-Fe_2O_3。在热处理过程中,颗粒内部往往产生缺陷和孔洞,颗粒针状变差,颗粒烧结,引起最终产物γ-Fe_2O_3矫顽力降低。为了改善上述状况,通常在α-FeOOH 颗粒表面包附一层抗烧结的无机物或有机物,例如硅酸盐或磷酸盐。本工作利用焦磷酸钠表面处理α-FeOOH 颗粒,改变包附浓度、包附工艺和热处理条件,探讨了影响最终产物γ-Fe_2O_3矫顽力的诸因素。

Y-Fe系列化合物磁性的理论研究

从第一性原理出发,使用VASP程序(Vienna ab initio simulation package)计算了Y-Fe系列化合物的磁性和态密度.结果表明所讨论的Y-Fe系列化合物都是亚铁磁性的;Y原子的负磁矩是由Y原子和Fe原子的d带电子之间的强共价相互作用引起的;除YFe5外,Y-Fe系列化合物中Fe的平均原子磁矩随着Fe含量的增加而增大.

Fe-15Cr-4Al-Y合金中的Y-Fe相及其作用

在含０２％～１４％Ｙ的Ｆｅ１５Ｃｒ４ＡｌＹ合金中，１～１０μｍ的ＹＦｅ相质点弥散分布，其硬度高于α相的２倍，组成可用Ｙ２（Ｆｅ７６Ｃｒ１２Ａｌ１１Ｓｉ）１７表示。ＹＦｅ相强烈俘获α相中的碳原子，使合金在固溶处理状态下的Ｓｎｏｅｋ内耗峰消失，在７００℃下析出碳化物。ＹＦｅ相质点通过阻止晶粒长大而抑制合金的高温脆化，通过俘获碳原子而延缓４７５℃脆性发展。此外，它们还有提高热强性和抗氧化性的作用。在高温下，ＹＦｅ相质点直至１３３０℃时仍保持其稳定性，在１３５０℃时发生共晶熔化，这时，ＹＦｅ相改善性能的各种作用突然消失。

稀土Y-Fe-B合金的微观组织结构与相转变

采用真空电弧熔炼法制备了Y2xFe100-3xBx(x=3.0,4.5,5.9,6.2)不同成分的合金样品,利用X射线衍射仪与电子探针测定合金样品的相组成、相成分及微观组织形貌,采用差热分析仪测定了合金样品的相转变温度。实验结果表明,不同成分的Y2xFe100-3xBx(x=3.0,4.5,5.9,6.2)合金相组成有所差异,但合金中均含有α-Fe、Y2Fe17和Y2Fe14B三个物相,并且合金成分随着x的增加,α-Fe相含量减小,Y2Fe17相含量增加。根据合金相转变的热分析结果,最终确定了Y2Fe17、Y2Fe14B的相变温度。

Nd-Y-Fe-B永磁合金研究进展

随着Nd-Fe-B磁体的快速发展,合理利用La、Ce、Y等相对廉价稀土来降低生产成本具有重大的研究意义。研究Y在Nd-Y-Fe-B中添加对其磁性能的影响,有助于其他新兴磁体的发展。综述了Y替代Nd或者Fe对稀土永磁材料磁性能的影响,包括：Nd-Y-Fe-B合金本征磁性能、Nd-Y-Fe-B烧结磁体的磁性、Nd-Y-Fe-B纳米晶磁体的宏观磁性和微观结构。

Fe基催化剂的酸性调控及其对加氢脱硫反应路径选择性的影响

以Fe作为主活性金属、Zn作为助活性金属,制备了Y型分子筛改性的Fe基加氢脱硫(HDS)催化剂。采用低温氮气物理吸附、X射线衍射(XRD)、氢气程序升温还原(H_(2)-TPR)、氨气程序升温脱附(NH_(3)-TPD)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线光电子能谱(XPS)和吡啶红外(Py-IR)等表征方法对改性前后Fe基催化剂的形貌、孔结构、分散性、还原性、电子缺陷结构以及酸性等变化进行了研究,并使用固定床反应器对Fe基催化剂的HDS性能进行了评价。结果表明,Y型分子筛的引入提供了Bronsted(B)酸中心,使得Fe基催化剂的脱硫率提高了10.7%-34.1%。同时,B酸中心提高了催化剂的直接脱硫(DDS)反应路径的选择性。此外,B酸中心在促进DDS反应路径选择性增加的同时,抑制了预加氢脱硫(HYD)反应路径中四氢二苯并噻吩(THDBT)和六氢二苯并噻吩(HHDBT)更进一步的深度加氢,从而在保证脱硫率提升的同时又降低了氢耗。其根本原因可能是Y型分子筛的引入增强了催化剂的酸性,特别是B酸中心和活性金属之间的相互作用促进了电子转移,从而调节了Fe物种的电子缺陷结构,进而提升了催化剂的HDS性能。

Y取代量对双主相Nd-Y-Fe-B磁体性能与微观组织的影响

采用双主相法制备低成本Nd-Y-Fe-B烧结磁体,研究高丰度稀土Y的取代量对磁体的相组成、致密性、微观组织、磁性能以及力学性能的影响。结果表明:少量的Y取代不会造成磁体磁性能的明显下降,在Y的质量分数取代量为10%时,磁体剩磁、矫顽力和磁能积仍保持在1.32T、955.25kA/m和336.3kJ/m3,其硬度也较高,切削性能良好。随Y取代量进一步提升,在磁体内部析出Y和O含量较高新型稀土相,磁体内部孔洞缺陷数量增多,磁性能大幅降低,硬度和切削性能也明显下降。

掺杂Y对烧结钕铁硼微结构和性能影响研究

本文研究了高峰度稀土元素Y掺杂对烧结钕铁硼(S-NdFeB)微结构和磁特性的影响。在Y含量为0.0 at.%~3.0at.%的范围内,磁体的剩磁随着Y含量的增加从14.27kGs降低到14.09kGs,呈现逐步下降的趋势,每增加1at.%的Y,剩磁下降约0.06kGs;磁体的矫顽力从17.78kOe下降到13.59kOe,呈现单调递减的趋势;从元素分布可以发现,添加Y后,Y元素主要进入到2:14:1的主相中。与Nd2Fe14B或Pr2Fe14B相比,Y2Fe14B的饱和磁化强度略低,磁晶各向异性场极低,所以掺杂Y后,磁体的剩磁略微下降,矫顽力急剧恶化。通过DSC分析,添加Y对磁体的居里温度并没有影响。

新能源车用电池负极材料的开发与性能

采用X射线衍射分析仪、电子探针和动力学测试系统研究了Ce和Mg对电池负极材料用Y-Fe基储氢合金中Y的替代作用。结果表明,当合金元素化学计量比x=0~0.25时,Y1-xCexFe3合金主要为YFe3、Y6 Fe23和YFe2相,且x=0、0.15、0.25和0.5时储氢合金中的主相分别为YFe3、Y6 Fe23、Y6 Fe23和YFe2相。当x=0.15~0.5时,储氢合金的第1和第2次吸氢容量都会随着Ce替代率增加而逐渐降低;Y1-xCexFe3合金中Ce替代部分Y可以起到改善储氢合金吸氢性能的作用,适宜的Ce替代率为x=0.15。Mg替代x=0.05~0.15的Y后,储氢合金中YFe3和YFe2相含量明显减少,而Y6 Fe23相含量明显增加,Mg元素替代有助于促进储氢合金中Y6 Fe23相的形成,并未改善储氢合金的吸氢平台特性。

室温固相法制备纳米Fe_2O_3

以FeSO4·7H2O和NH4HCO3为原料,聚乙二醇辛基苯基醚(OP-10)为分散剂,在室温下通过固相反应制备前驱物,然后灼烧前驱物制得纳米氧化铁;研究了反应时间和灼烧温度对产物的影响;利用XRD和SEM对制备的纳米氧化物进行表征。结果表明:反应物转化率高,灼烧温度对产物的晶型和粒径均有影响,300℃灼烧得到产物为γ-Fe2O3纳米粒子;在500℃、550℃、800℃灼烧得产物均为α-Fe2O3纳米粒子;随着温度的升高,纳米Fe2O3的粒径增大。

离子注入Y对Fe_3Al高温氧化行为的影响

通过金属蒸汽真空弧离子源（简称ＭＥＶＶＡ）方法在Ｆｅ３Ａｌ表面离子注入Ｙ。在１０００℃空气中的氧化实验表明，Ｆｅ３Ａｌ经离子注入Ｙ后，初期氧化速率略有升高，但稳态氧化速率大大降低，氧化膜的塑性和粘附性大大提高，抗氧化性能明显改善。其原因在于注入的Ｙ＋在氧化过程中优先氧化，阻碍金属离子向外扩散，促进氧向内传输，改变了氧化膜的形成和生长机制。

稀土Y对再生铝合金ADC12含Fe相演变的影响

采用中频感应熔炼炉添加了不同含量的稀土Y对再生铝合金ADC12进行了熔炼。利用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪等分析了添加稀土Y对再生铝合金ADC12的凝固组织和相组成的影响;分析了凝固组织中含Fe相的形貌演变及分布;分析了再生铝合金的显微硬度和抗压强度。结果表明,稀土Y的加入改变了再生铝合金ADC12中含Fe相的形貌,主要是对β-Fe相起到了变质作用。随着稀土Y添加量逐渐增大,合金凝固组织中析出的β-Fe相由枝晶间偏析聚集到被熔断,尺寸变小,形貌由粗大的树枝晶变成细小的鱼骨状,偏析逐渐改善。当Y含量为0.5wt%时,含Fe相明显细化,组织中的β-Fe相由原来的条状、块状变为颗粒状,且分布均匀;当稀土Y含量增加到大于0.5wt%后,组织中的β-Fe相又由细小的短杆状转变为粗大的长针状。随着Y含量的增加,该合金的显微硬度和抗压强度均先增大后减小,当Y含量为0.5wt%时,合金的力学性能达到最佳:显微硬度为431 HV0.1、抗压强度为585 MPa,较重熔前的合金分别提高了30.2%和21.9%。

非均相UV/Fe-Y/Fenton法氧化处理邻苯二甲酸二乙酯废水

利用Fe-Y为催化剂的非均相UV/Fenton体系对DEP进行了降解处理。通过对Fe2+负载量以及稳定性的考察,确定了催化剂制备的优化条件,并对其在非均相UV/Fenton反应体系中催化氧化DEP的工艺进行了研究。结果表明,在pH为5.0,反应温度为60℃,时间为40 min,Fe-Y催化剂用量为1.0 g.L-1,H2O2质量浓度为0.40 g.L-1的条件下,含100 mg.L-1苯二甲酸二乙酯模拟废水的降解率为84.8%。与H2O2/Fe-Y、UV/H2O2、UV/Fe-Y和Fe-Y体系相比,该体系对苯二甲酸二乙酯降解效率有较大提高。

Y(Fe,M)_(12)化合物的电子结构与磁性(M=Nb,Si)

采用新近发展的全势能线性缀加平面波((L)APW)+局域轨道(lo)和广义梯度近似(GGA)密度泛函方法计算了Y(Fe,M)12化合物(M=Nb,Si)的电子结构,得到了相应的总态密度和局域态密度,并分析了替代原子与替代晶位不同引起态密度的变化。根据计算结果预测的居里温度变化与实验结果基本一致。

非均相UV/Fe-Cu-Mn-Y/H_2O_2反应催化降解4BS染料废水

制备了负载在Na Y分子筛上的Fe Cu Mn Y复合催化剂,并对其在非均相UV Fe Cu Mn Y H2O2体系中催化氧化4BS染料废水进行了研究.结果表明,非均相UV Fe Cu Mn Y H2O2体系对4BS染料废水的处理具有很高的效率.在基准条件下,反应时间为20min时,废水中4BS的去除率达到了93 7%.与均相UV Fenton体系不同,非均相UV Fe Cu Mn Y H2O2体系在碱性条件下(pH=10 5)仍可高效去除CODCr.动力学研究得到催化氧化4BS废水的模型方程,该模型可以为非均相UV Fe Cu Mn Y H2O2体系处理高色度的实际染料废水提供指导.

Fe-Y合金的高温热腐蚀

研究了Fe-5Y、Fe-10Y合金及纯Fe在900℃下的热腐蚀行为。两种合金的热腐蚀产物膜类似,外层为Fe的氧化物,内层为Fe的最低价态氧化物、硫化物及Y的氧化物和硫化物构成的混合物,并发生了Y的内氧化、内硫化。Y的加入对Fe-Y合金的抗热腐蚀性能贡献不大,也未出现Y的选择性氧化或硫化。这主要是由于Y在Fe中极低的溶解度和氧的向内扩散加强造成的。

Fe-Y合金在600～800℃空气中的氧化行为

研究了 Ｆｅ Ｙ 合金及纯 Ｆｅ 在 ６００～８００℃空气中的氧化行为．纯 Ｆｅ 在三个温度下的氧化均符合抛物线规律． Ｆｅ Ｙ 合金的氧化除在 ６００℃近似符合抛物线规律外，其余则呈阶段性变化． Ｆｅ Ｙ合金氧化速度明显低于纯 Ｆｅ．在 ７００～８００℃情况下， Ｆｅ Ｙ 合金表面形成外层为 Ｆｅ 的氧化物（ Ｆｅ２ Ｏ３， Ｆｅ３ Ｏ４ 和 Ｆｅ Ｏ），内层为 Ｆｅ Ｏ 和 Ｙ Ｆｅ Ｏ３ 的混合物的氧化膜结构．在 ６００℃下，氧化产物主要为 Ｆｅ２ Ｏ３、 Ｆｅ３ Ｏ４、 Ｆｅ Ｏ 和 Ｙ２ Ｏ３ ．其中 Ｆｅ Ｏ 在 Ｆｅ 的氧化物中所占比例较小．在三个温度下， Ｆｅ Ｙ 合金均发生明显的内氧化．讨论了 Ｙ 对 Ｆｅ Ｙ