缺磷对长豇豆幼苗ZRs含量的影响

为了研究耐缺磷程度不同的 3种长豇豆幼苗在缺磷胁迫下ZRs含量的变化 ,选用耐缺磷程度不同的长豇豆品种 :芦花白、香港青和二芦白的幼苗作为材料 ,设供磷和缺磷 2个处理 ,取供试幼苗的根系、最嫩完全展开叶、老茎叶、嫩茎叶作样品 ,采用ELISA方法进行测定。结果表明 ,缺磷胁迫下长豇豆幼苗各部位ZRs含量都下降 ,根系和老茎叶ZRs含量降幅二芦白 >芦花白 >香港青 ;最嫩完全展开叶降幅为 :芦花白 >香港青 >二芦白 ;嫩茎叶降幅为 :芦花白 >二芦白 >香港青。指出缺磷胁迫下长豇豆幼苗生长受抑制可能与ZRs含量有关 ,其中二芦白老茎叶和根系衰老较严重 ,生长受抑制也较严重。

Zr含量对工业纯铝组织及性能的影响

Zr元素在铝合金中有多种存在形式,在凝固时形成的Zr元素存在形式直接影响铝合金的凝固组织和后续变形热处理过程中的组织性能.本文采用宏微观组织分析及性能检测的方法,研究了一定凝固条件下Zr含量变化对工业纯铝中Zr存在形式的影响,以及不同存在形式的Zr对质量分数99.7%工业纯铝凝固组织及性能的影响.研究结果表明:在800℃铜模浇铸条件下,Zr质量分数为0~0.2%时,工业纯铝的凝固组织均为较粗大的柱状晶;Zr质量分数增至0.3%时,工业纯铝试样边部为柱状晶,心部则为比较细小的等轴晶;在Zr质量分数为0.1%、0.2%的试样中未发现初生含Zr相,而在Zr质量分数为0.3%的试样中发现了一些团聚的小块状含Zr相.随着Zr质量分数由0增至0.3%,工业纯铝的电导率由60.9%IACS降至51.6%IACS,硬度由22.4 HV3增至26.3 HV3.

Zr含量对Ti-1100合金中硅化物析出的影响

通过TEM观察了不同Zr含量Ti-1100合金中硅化物的析出形貌及分布规律．由实验结果、Ti-Zr-Si三元相图和相关文献推测了基于Ti-1100合金成分的赝Ti-Zr-Si三元相图Si含量为0．76％(原子分数)的变温截面．通过TEM观察结果和相图分析显示,随着Zr含量的增加, Ti-1100合金中硅化物溶解温度升高,同时合金中Si元素的溶解度降低．这些变化导致合金析出硅化物的整体尺寸增大、体积分数增加,硅化物的析出位置也由以β相为主变成以α相为主．

Zr元素含量对钛基钎料合金固溶强化的影响

利用EET理论分析Zr元素对钛基钎料合金的固溶强化效果,得出锆含量自45%~12%变化时,Ti-Zr-15Cu-10Ni(质量分数,%)钎料合金晶胞内最大共价电子数先保持不变、而后减小再增大.当锆含量为37.5%时,Zr元素对钛基钎料合金的固溶强化作用相对较大,采用此锆含量的钎料合金Ti-37.5Zr-15Cu-10Ni(质量分数,%)对Ti3Al-Nb合金进行同质过渡液相扩散连接.在连接温度低于1 000℃条件下,钎料合金的扩散能力主要受保温时间的影响;在较高连接温度下,钎料合金的扩散能力明显提高,可在短时保温条件下形成组织均匀、无析出物的连接界面.

Zr含量对Mg-2Gd-1Zn合金显微组织及力学性能的影响

为了改善Mg-2Gd-1Zn铸造镁合金的凝固组织,提高其力学性能,采用光学显微镜(OM),X射线衍射(XRD)、维氏硬度和拉伸-压缩试验机等手段,评价不同Zr含量对Mg-2Gd-1Zn镁合金表面微观形貌和力学性能的影响。实验结果显示,Zr含量能够显著影响Mg-2Gd-1Zn镁合金凝固组织和力学性能。随着Zr含量的增加,合金的晶粒逐渐细化,而合金的力学性能却随之先增加后减小。因此,为了提高Mg-2Gd-1Zn镁合金的力学性能,应该向Mg-2Gd-1Zn镁合金中添加1%的Zr元素。

Zr含量对大应变轧制2524铝合金板材微观组织及力学性能的影响

采用光学显微镜（OM）、透射电镜（TEM）、X射线衍射（XRD）和拉伸试验机等研究了Zr含量对2524铝合金显微组织及力学性能的影响。结果表明：添加Zr元素能够明显细化铸态2524铝合金的晶粒。铸态合金存在明显的枝晶偏析,经过均匀化退火处理后,非平衡低熔点相基本溶入基体,晶间组织分布趋于均匀。大应变轧制变形后,2524铝合金中均得到了典型的纤维状组织,合金中的第二相主要为S（Al2CuMg）相,θ（Al2Cu）相、T（Al（20）Cu2Mn3）相和Al3Zr相,并沿晶界呈连续分布。经时效处理后,形成大量弥散的Al3Zr粒子,对位错和亚晶界具有强烈的钉扎作用,能明显提高合金的抗再结晶能力和室温力学性能。随着Zr含量的增加合金力学性能呈现递增趋势,当Zr含量为0.5 mass%时,2524铝合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为645 MPa、548 MPa和11%。

Ti含量对(Zr_(0.59)Cu_(0.18)Ni_(0.13)Al_(0.10))_(100-x)Ti_x合金非晶形成能力的影响

Ti具有明显降低(Zr0.59Cu0.18Ni0.13Al0.10)100-xTix(x=0,1,2,……6)合金液相线温度T1并提高约化玻璃转变温度Trg的作用.含Ti量不同的合金楔形试样中的非晶组织区域对比表明,x等于4左右的合金Zr56.64Cu17.28Ni12.48Al9.6Ti4具有最好的玻璃形成能力.此时△Tx=77.6℃,Trg(Tg/T1)=0.65.以电弧熔炼铜模铸造的方法可制备出此成分合金尺寸为直径10 mm、长70 mm的圆柱形完全非晶试样.对含Ti量不同的楔形试样中过渡区(结晶-非晶混合组织区)结晶相的分析表明,适量Ti的加入,促进了合金熔体中多种金属间相的同时析出,从而使各种结晶相之间的相互竞争和阻碍作用更强烈,因而有助于玻璃形成能力的提高.

Zr含量对Al-Cu-Mg合金均匀化处理显微组织和力学性能的影响

采用光学金相显微镜、X射线衍射、拉伸试验机、SEM断口分析等,研究了Zr含量对Al-Cu-Mg合金均匀化处理微观组织与力学性能的影响规律。结果表明,铸态Al-Cu-Mg-Zr合金中存在明显的枝晶偏析,沿晶界分布着大量块状Al_2Cu Mg和Al_2Cu相,以及少量Al-----_----7Cu_2Fe相。与铸态合金相比,经485℃×10 h均匀化处理后,Al-Cu-Mg-Zr合金的抗拉强度与伸长率均有较大幅度增加,且0强度和伸长率,其抗拉强度由157.56 MPa增大到319 MPa,增幅为102%,伸长率由0增大到7.55%,合金表现出良好的综合力学性能,这主要是由于均匀化处理使铸态组织中的粗大相回溶入基体中。断口为韧窝和准解理混合断裂特征。

Zr含量对汽车车身用Al-0.36Mg-1.23Si合金板材组织及性能的影响

借助OM,TEM观察,拉伸和杯突试验研究w(Zr)≤0.29%对T4P态Al-0.36Mg-1.23Si合金板材显微组织、成形性和烤漆硬化性的影响.结果表明,当w(Zr)≤0.15%时,Zr以40~50 nm的(AlSi)3(Zr_(x)Ti_(1-x))弥散相粒子存在于铝基体中,粒子数量随Zr含量增加而增多,Zr质量分数超过0.22%,板材中出现3~23μm的(AlSi)3(Zr_(x)Ti_(1-x))初生相.添加0.15%Zr使板材的再结晶晶粒从无Zr板材的55μm细化至20μm,Zr含量继续增加,晶粒无明显变化.Zr含量增加,T4P态板材的强度略有增大,延伸率先保持不变后逐渐减小,n_(10-20),r_(10)和I_(E)值基本不变.含Zr合金板材经模拟烤漆后的屈服强度增量均超过86 MPa,但Zr含量增加对合金板材的烤漆硬化性无明显影响.

Zr含量对工业纯铝组织及性能的影响

为了发展高性能耐热铝锆合金,采用重力铸造和热挤压方法制备了4种不同成分的铝锆合金,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、拉伸机和导电仪等测试手段表征铝锆合金的组织和性能,研究了Zr含量(质量分数0.05%~0.2%)对工业纯铝的组织及性能的影响规律。结果表明:Zr含量较少时,对合金组织细化效果显著;随着Zr含量的增加,对合金组织细化效果衰退,并且出现粗大的Al_(3)Zr相;当Zr含量为0.1%时,合金的拉伸性能最优,{100}面织构最弱,对立方织构抑制效果最强;未加入Zr时,导电率最高,Zr含量为0.05%时,导电率次之,耐热性能最好。

Zr含量对大功率0.125PMN 0.875PZT陶瓷压电性能的影响

采用二次合成法制备不同zr含量(x=0.46～0.52)的0.125 Pb(Mg_(1/3)Nb_(2/3))O_3-0.875PbZr_xTi_(1-x)O_3(0.125PMN-0.875PZT)三元压电陶瓷。采用x线衍射仪(XRD)、阻抗分析仪等对陶瓷进行表征和性能测试,考察了Zr含量变化对陶瓷烧结相结构、体积密度、介电和压电性能的影响。结果表明:采用二次合成法,制备了纯钙钛矿相结构的陶瓷;当x=0.48～0.50时,0.125PMN-0.875PZT陶瓷处于四方一三方准同型相界(MPB).在x=0.49时制备的0.125PMN-0.875PZT陶瓷性能最佳,体积密度为7.84 g/cm^3,介电损耗低至0.76%,相对介电常数为2 130,压电常数为:320 pC/N,机电耦合系数达0.61,机械品质因数为76。

Zr含量对耐热铝合金导线组织与性能的影响

采用连铸连轧和拉拔工艺制备了不同Zr含量的耐热铝合金导线,利用光学显微镜、涡流导电仪和拉伸试验机,研究了Zr含量对耐热铝合金导线显微组织、导电率、抗拉强度和耐热性能的影响。结果表明:微量Zr元素与Al通过包晶反应形成Al3Zr粒子并弥散分布在耐热铝合金导线的α-Al基体和晶界上,可细化耐热铝合金导线的晶粒组织,提高耐热铝合金导线的抗拉强度和耐热性能。添加的Zr含量越多,耐热铝合金导线的晶粒越细小,抗拉强度和耐热性能越好,但也会引起耐热铝合金导线的导电率略有下降。

南阿尔金巴什瓦克高压/超高温麻粒岩中金红石Zr温度计及其地质意义

文中对南阿尔金高压—超高压变质带巴什瓦克地区的高压麻粒岩中的金红石进行了电子探针和薄片原位LA-ICP-MS微量元素分析。数据结果显示,运用电子探针和薄片原位LA-ICP-MS两种实验方法测得巴什瓦克高压麻粒岩中的金红石Zr含量在误差范围内基本一致。对比研究表明,经过压力校正的Thomkins等（2007）的金红石Zr含量温度计算公式更适合本区高压麻粒岩温度的计算,而采用Zack等（2004）和Watson等（2006）的公式计算的温度分别比前人通过传统温度计获得的温度结果偏高和偏低。按照Thomkins等（2007）的金红石Zr含量温度计算公式,以压力为2 GPa计算获得,巴什瓦克地区新鲜高压麻粒岩样品中金红石Zr含量温度为890-962℃,被解释为代表了高压麻粒岩峰期的变质温度;而以压力为1GPa计算得出,退变高压麻粒岩样品中金红石Zr含量温度为764-822℃,代表了晚期中温麻粒岩相退变质阶段的变质温度。以上结果进一步证实南阿尔金高压—超高压变质带巴什瓦克地区的高压麻粒岩经历了峰期超高温/高压麻粒岩相变质作用和晚期中温麻粒岩相退变质作用的叠加。

Zr部分替代Ti对Ti_(20)Cr_(24)Mn_8V_(40)Fe_8低钒合金微观结构和储氢性能的影响

系统研究了Zr部分替代Ti对Ti_（20-x）Zr_xCr_（24）Mn_8V_（40）Fe_8（x=0,1,2,3,4）系合金的微结构和储氢性能的影响。XRD和SEM分析表明,无Zr铸态合金（x=0）由体心立方（BCC）结构的固溶体单相组成,而含Zr合金（x=1~4）则由BCC主相和C14型Laves第二相组成,且第二相沿主相晶界析出。随着Zr含量x的增加,BCC主相晶胞体积先增加后减小,在x=1时达最大;C14型Laves相晶胞体积则逐渐增大。储氢性能研究表明,在293K和4MPa初始氢压条件下,所有含Zr合金无需活化即可快速吸氢,且合金的吸氢量随着Zr含量的增加逐渐增加,当x=4时,吸氢量最大为2.38wt%。该系合金的放氢动力学性能优良,放氢在10min内即能完成,但该系合金有效放氢容量及放氢效率（放氢容量与吸氢容量之比）还有待改善。

Zr/Al比对Ni-x Zr-Al催化剂在低温联合甲烷蒸汽与干重整反应中性能的影响

由生物质解热尾气转化制备合成气,是促进清洁能源发展的重要途径之一。通过一锅法制备了不同Zr/Al比的10Ni-xZr-Al催化剂,并用于600℃、常压、原料气比例为CH_(4)/CO_(2)/H_(2)O/Ar=1∶0.3∶0.8∶3、总GHSV为15000 mL/(g·h)条件下的联合甲烷蒸汽与干重整反应。结果表明,10Ni-Al无法抑制逆水气变换反应,产生大量积碳,表现出较差的稳定性。而Zr的加入对提高催化稳定性和抑制积碳有一定的促进作用。在Zr/Al比在0.1-0.25时,可以使镍颗粒尺寸保持良好的结构稳定性。其中,10Ni-0.25Zr-Al催化剂在8 h的稳定性实验中,表现出良好的活性及稳定性能(甲烷转化率为50%),获得最低的H_(2)/CO比值为2.5(即最高的CO选择性)。而抗积碳能力最强的是10Ni-0.5Zr-Al催化剂。

Mo-12Si-8.5B-xZr合金在1300℃下的抗氧化性能研究

Mo-12Si-8.5B合金的微观组织表现为连续的α-Mo基体上弥散分布有Mo 3 Si和Mo 5 SiB 2。当在合金中添加1-3%(原子数分数,下同)Zr后,合金的晶内和晶界处形成了纳米Mo_(2) Zr和ZrO_(2)颗粒。1300℃下,Mo-12Si-8.5B和Mo-12Si-8.5B-1Zr合金表现出好的抗氧化性能,氧化后合金表面均形成了致密的硼硅玻璃保护层。Zr的添加促进了初始瞬态氧化阶段中硼硅玻璃相的流动,缩短了该阶段的持续时间。然而当Zr含量从2%增加到3%,合金的抗氧化性能逐渐下降。Zr的过量添加使得氧化层内形成了团聚的ZrSiO_(4)颗粒,这些颗粒由于与周边的硼硅玻璃相具有热膨胀系数的差异,在它们的界面处容易形成氧通道。

Zr对H65合金铸态晶粒尺寸和硬度的影响

以添加不同含量Zr元素的H65铸态合金为研究对象,采用定性比较和定量测量的方式对合金铸态晶粒尺寸和硬度值进行了比较分析。结果表明:Zr元素的添加对H65合金铸态组织细化作用较显著,并且晶粒细化在合金硬度值上表现为明显的提升。其中,Zr含量为0.050%的合金晶粒平均直径为63.38μm(仅为未添加时的3.3%),硬度值为143.02HV。

Zr对Al-10Zn-2.5Mg-1.6Cu合金板材组织与性能的影响

针对T6态Al-10Zn-2.5Mg-1.6Cu铝合金板材,研究了添加质量分数分别为0,0.046%,0.098%,0.151%,0.185%的Zr,铝板中合金相粒子和晶粒的组态以及板材的力学性能.结果表明,Zr含量增加对铝板中微米级T相和Al_(7)Cu_(2)Fe相粒子无明显影响,合金中未形成含Zr的结晶相,但纳米级Al_(3)Zr弥散相粒子数量逐渐增多.添加质量分数为0.046%Zr可细化T6态铝板等轴状Cube取向晶粒;Zr质量分数超过0.098%能抑制铝板再结晶形核,板材晶粒为纤维状,取向以Brass,S,R和Copper为主,且其体积分数随Zr含量增加而逐渐增大.Zr含量增加,T6态铝板的强度逐渐增大,而延伸率先增大后略有减小.Zr质量分数为0.151%的T6态Al-10Zn-2.5Mg-1.6Cu铝合金板材性能最佳,其抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为706,645 MPa和10.3%.

Cu-Cr-Zr合金线杆非真空上引连铸生产工艺研究

研究了采用非真空上引连铸工艺生产Cu-Cr-Zr合金线杆过程中,合金元素Cr、Zr含量变化规律、冷却速度对产品表面质量的影响。试验结果表明:非真空条件下,合金液中Cr比较稳定,收得率可达89%,波动量15 g/t以内。通过改变覆盖方式和间断添补中间合金的方式可大幅减少Zr的损耗率,实现对其含量准确控制,Zr总收得率可达49%,波动范围66 g/t以内;在上引连铸Cu-Cr-Zr合金线杆的过程中,采用一般的冷却速度会导致线杆表面开裂,甚至会引起出现线杆断裂现象,采取措施提高冷却速度可有效减少断杆和线杆表面开裂的现象。

Zr含量对(Al_(86)Ni_9La_5)_(100-x)Zr_x非晶合金热稳定性和腐蚀行为的影响

用单辊甩带法制备出组分为(Al86Ni9La5)100-xZrx(x=0,3,5,7,10)的合金薄带。用X射线衍射(XRD)仪和示差扫描量热计(DSC)对这些薄带的非晶特性和热稳定性进行分析;在0.01mol/L的碱性NaCl溶液中,对(Al86Ni9La5)100-xZrx(x=0,3,5,7)甩带试样的电化学腐蚀行为进行研究。结果表明,(Al86Ni9La5)100-xZrx(x=0,3,5,7,10)的合金薄带中,组分为(Al86Ni9La5)95Zr5样品的非晶热稳定性最好,随着Zr含量的增加,(Al86Ni9La5)100-xZrx的抗电化学腐蚀性能增强。