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Zr_(55)Al_(10)Ni_(5)Cu_(30)非晶合金晶化相转变的价电子结构分析
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作者 屈赫 刘伟东 +1 位作者 屈华 杨松 《材料科学与工艺》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期59-65,共7页
基于EET理论,计算了F-Zr_(2)(Ni,Cu)和tI-Zr_(2)Cu及tI-Zr_(2)(Cu,Ni)相的价电子结构,用最强键键合力n1、结构单元总成键能力F和单位成键能力Fv分析了F-Zr_(2)Ni亚稳相向tI-Zr_(2)Cu型稳定相的转变过程。研究发现:F-Zr_(2)Ni的n1F-Zr_(2... 基于EET理论,计算了F-Zr_(2)(Ni,Cu)和tI-Zr_(2)Cu及tI-Zr_(2)(Cu,Ni)相的价电子结构,用最强键键合力n1、结构单元总成键能力F和单位成键能力Fv分析了F-Zr_(2)Ni亚稳相向tI-Zr_(2)Cu型稳定相的转变过程。研究发现:F-Zr_(2)Ni的n1F-Zr_(2)Ni值比tI-Zr_(2)Cu的n1tl-Zr_(2)Cu值大115.36%,FF-Zr_(2)Niv值比tI-Zr_(2)Cu的FtI-Zr_(2)Cuv值大34.03%;F-Zr_(2)(Ni_(0.3),Cu_(0.7))的n1(F-Zr_(2)(Ni_(0.3),Cu_(0.7)))值比tI-Zr_(2)Cu的n1tl-Zr_(2)Cu值大0.36%,F(F-Zr_(2)(Ni_(0.3),Cu_(0.7)))v值比tI-Zr_(2)Cu的FF-Zr_(2)Niv值大1.25%;tI-Zr_(2)(Cu_(0.6),Ni_(0.4))的n1(tI-Zr_(2)(Cu_(0.6),Ni_(0.4)))值比F-Zr_(2)(Ni_(0.3),Cu_(0.7))的n1(F-Zr_(2)(Ni_(0.3),Cu_(0.7)))值大12.95%,F(tI-Zr_(2)(Cu_(0.6),Ni_(0.4)))v值比F-Zr_(2)(Ni_(0.3),Cu_(0.7))的Fv(F-Zr_(2)(Ni_(0.3),Cu_(0.7)))值大14.41%;从价电子结构角度看,F-Zr_(2)Ni不能直接转变为tI-Zr_(2)Cu,F-Zr_(2)(Ni,Cu)不易分解重构为tI-Zr_(2)Cu;F-Zr_(2)(Ni_(0.3),Cu_(0.7))可分解并转变为tI-Zr_(2)(Cu0.6,Ni0.4)。 展开更多
关键词 价电子结构 zr_(55)al_(10)ni_(5)cu_(30)非晶合金 转变过程 F-zr_(2)ni tI-zr_(2)cu
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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_30块状非晶合金的高温压缩断裂 被引量:14
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作者 张庆生 张海峰 +2 位作者 王爱民 丁炳哲 胡壮麒 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2002年第8期835-838,共4页
利用Gleeble 1500热模拟试验机研究了Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金的高温压缩断裂.在室温情况下,在块状非晶合金断面的脉纹壁上出现了带有锯齿形边缘的裂口.在高温情况下,Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金的宏观断面变得粗糙不平并出现了台... 利用Gleeble 1500热模拟试验机研究了Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金的高温压缩断裂.在室温情况下,在块状非晶合金断面的脉纹壁上出现了带有锯齿形边缘的裂口.在高温情况下,Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金的宏观断面变得粗糙不平并出现了台阶.随着实验温度的不断上升,断面粘性流动特性变得更加明显,断面出现了大面积类似流动熔体凝固后的特征结构.塑性形变产生的最大剪切面的绝热温升或熔化是块状非晶合金局部粘性流动的原因. 展开更多
关键词 zr55al10ni5cu30块状非晶合金 高温压缩断裂 断口 绝热温升
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Zr_(55)Al_(10)Cu_(30)Ni_5非晶合金在NaOH溶液中的腐蚀行为 被引量:13
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作者 王成 张庆生 +2 位作者 江峰 张海峰 胡壮麒 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第10期814-817,共4页
利用极化曲线方法、电化学阻抗技术和扫描电子显微镜研究了非晶合金Zr_(55)Al_(10)Cu_(30)Ni_5,在NaOH溶液中的腐蚀行为。极化曲线测试表明,非晶合金Zr_(55)Al_(10)Cu_(30)Ni_5在NaOH溶液中具有很好的耐蚀性能,阴极过程由电化学反应所控... 利用极化曲线方法、电化学阻抗技术和扫描电子显微镜研究了非晶合金Zr_(55)Al_(10)Cu_(30)Ni_5,在NaOH溶液中的腐蚀行为。极化曲线测试表明,非晶合金Zr_(55)Al_(10)Cu_(30)Ni_5在NaOH溶液中具有很好的耐蚀性能,阴极过程由电化学反应所控制,而阳极过程表现出钝化特征,在所研究的浓度范围内,钝化电流密度非常低,为1μA/cm^2~2μA/cm^2。电化学阻抗测试表明,电荷转移电阻随浓度的增大而增大,而后又有所降低。在阴极极化、开路电位和钝化电位下,非晶合金的Nyquist图由单容抗弧构成,具有很高的电荷转移电阻,表现出优良的耐蚀性。SEM和EDAX表明非晶合金在NaOH溶液中腐蚀轻微,各合金元素的溶解程度不同,腐蚀后表面出现了少量的氧元素。 展开更多
关键词 zr55al10cu30Nl5非晶合金 电化学阻抗 腐蚀行为
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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)合金熔体与金属W的润湿行为 被引量:6
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作者 乔东春 张海峰 +2 位作者 李宏 丁炳哲 胡壮麒 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第10期1076-1080,共5页
用座滴法研究了Zr55Al10Ni5Cu30合金液滴与W基片在连续升温和不同温度下保温20 min的润湿动力学.结果表明:随着温度的升高, Zr55Al10Ni5Cu30与W基片的接触角不断减小,润湿半径不断增大,润湿过程大约在6 min内完成.在连续升温过程中,润... 用座滴法研究了Zr55Al10Ni5Cu30合金液滴与W基片在连续升温和不同温度下保温20 min的润湿动力学.结果表明:随着温度的升高, Zr55Al10Ni5Cu30与W基片的接触角不断减小,润湿半径不断增大,润湿过程大约在6 min内完成.在连续升温过程中,润湿动力学分为孕育、准稳态和稳态三个阶段.在1173-1223 K温度范围内等温润湿动力学分为准稳态和稳态两个阶段. Zr55Al10Ni5Cu30合金液滴与W之间的润湿为反应性润湿,在界面处发生了W的溶解和扩散现象.在制备Zr55Al10Ni5Cu30/W非晶复合材料时,必须合理选择制备工艺,严格控制界面反应. 展开更多
关键词 zr55al10ni5cu30合金 润湿 界面反应
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粉末状态对激光立体成形Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5块体非晶合金晶化行为的影响 被引量:4
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作者 张媛媛 林鑫 +2 位作者 杨海欧 李加强 任永明 《物理学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2015年第16期335-343,共9页
基于金属熔体结构的遗传性,激光熔池的快速熔凝导致粉末的晶化状态可能会对最终成形件的晶化产生重要影响,理清其影响规律对于制备大块非晶合金具有重要意义.本文选取等离子旋转电极法所制粉末和1000 K退火态粉末为沉积材料,采用激光立... 基于金属熔体结构的遗传性,激光熔池的快速熔凝导致粉末的晶化状态可能会对最终成形件的晶化产生重要影响,理清其影响规律对于制备大块非晶合金具有重要意义.本文选取等离子旋转电极法所制粉末和1000 K退火态粉末为沉积材料,采用激光立体成形技术沉积Zr55Cu30Al10Ni5块体非晶合金,考察了粉末中已有晶化相对熔池及热影响区晶化行为的影响.结果发现,原始粉末组织由非晶相及粗大的Al5Ni3Zr2相组成;当激光线能量较低时,相应熔覆层的熔池和热影响区皆含有Al5Ni3Zr2相;随着线能量的提高,熔池中Al5Ni3Zr2相消失,保持了非晶态,但热影响区晶化加重,并有大量Al5Ni3Zr2相析出;当采用退火态粉末时,即使线能量较小,相应熔覆层仍主要由非晶构成,几乎无Al5Ni3Zr2相析出.这是由于原始粉末在退火时其微观结构发生重排,与Al5Ni3Zr2相关的原子短程/中程有序结构减少,导致已沉积层非晶区的热稳定性提高,不利于Al5Ni3Zr2相析出.可见,提高线能量将会加剧非晶沉积体的晶化,而粉末中的Al5Ni3Zr2团簇相状态对Zr55Cu30Al10Ni5合金沉积层的晶化有重要影响. 展开更多
关键词 zr55cu30al10ni5块体非晶合金 激光立体成形 退火处理 粉末状态
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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)块状非晶合金靠近玻璃转变点的等温纳米晶化 被引量:4
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作者 张庆生 邓玉福 +3 位作者 贺连龙 张海峰 丁炳哲 胡壮麒 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第3期301-304,共4页
研究了Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金靠近玻璃转变点等温晶化过程.结果表明:420℃退火5h,出现了尺寸为20 nm左右的晶相,同时,非晶基体也出现了尺寸为1-2 nm分布均匀的团簇状结构;退火10 h,析出的晶相尺寸为20-50nm,所占的体积分数为40%... 研究了Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金靠近玻璃转变点等温晶化过程.结果表明:420℃退火5h,出现了尺寸为20 nm左右的晶相,同时,非晶基体也出现了尺寸为1-2 nm分布均匀的团簇状结构;退火10 h,析出的晶相尺寸为20-50nm,所占的体积分数为40%;退火20 h之后,非晶相完全转变为亚稳相,析出的晶相尺寸为50 nm左右,并没有出现明显的长大现象.退火得到的晶相为Cu10Zr7,Zr2Ni及一些未能标定的相,这些相在420℃具有相对的稳定性,没有向稳定相转变.退火后,残余非晶相的热稳定性降低.等温退火过程经历了从非晶相→团簇状结构→亚稳相的转变过程. 展开更多
关键词 zr55al10ni5cu30块状非晶合金 晶化 显微组织 热稳定性
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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)合金熔体与不锈钢的润湿行为 被引量:3
7
作者 乔东春 张海峰 +3 位作者 秦凤香 李宏 丁炳哲 胡壮麒 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第3期484-488,共5页
用座滴法研究了Zr55Al10Ni5Cu30合金熔体与不锈钢基片在连续升温和不同温度下保温20min的润湿动力学,用扫描电镜观察了润湿冷凝样品的界面形貌,用能谱分析、X射线衍射等研究了界面反应,分析了Zr55 Al10Ni5Cu30与不锈钢基片之间的扩散和... 用座滴法研究了Zr55Al10Ni5Cu30合金熔体与不锈钢基片在连续升温和不同温度下保温20min的润湿动力学,用扫描电镜观察了润湿冷凝样品的界面形貌,用能谱分析、X射线衍射等研究了界面反应,分析了Zr55 Al10Ni5Cu30与不锈钢基片之间的扩散和界面问题。结果表明:随着温度的升高,Zr55Al10Ni5Cu30与不锈钢基片之间的润湿角减小,润湿半径增大;1223,1273K时等温润湿动力学分3个阶段:孕育阶段、准稳态减小阶段和趋于平衡阶段,温度高于1323K时润湿只有趋于平衡阶段;Zr55Al10Ni5Cu30合金与不锈钢之间的润湿为反应控制型润湿,界面处有明显的扩散层和界面反应层;合金熔体一侧含熔体与不锈钢反应生成的Cr2Zr,界面处含反应生成的Al5Cr;在制备Zr55Al10Ni5Cu30/不锈钢非晶复合材料时必须合理选择制备工艺,严格'控制界面反应。 展开更多
关键词 zr55al10ni5cu30合金 熔体 不锈钢 润湿 座滴法 液/固界面 扩散 扫描电镜 能谱分析 X射线衍射
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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)块状非晶合金的循环形变及疲劳特性 被引量:2
8
作者 张庆生 张海峰 +2 位作者 吴世丁 丁炳哲 胡壮麒 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2002年第10期1097-1099,共3页
对称循环载荷作用下Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金的循环疲劳特性的测试表明,完全非晶试样在常应力幅循环载荷作用下出现了轻微的循环软化现象.非晶基体中析出的细小淬态相使试样出现了更加明显的循环软化现象,而且细小淬态相在循环载荷... 对称循环载荷作用下Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金的循环疲劳特性的测试表明,完全非晶试样在常应力幅循环载荷作用下出现了轻微的循环软化现象.非晶基体中析出的细小淬态相使试样出现了更加明显的循环软化现象,而且细小淬态相在循环载荷作用下有从非晶基体向外突出的趋势,在淬态相与非晶基体的界面处还出现了微裂纹.但是带有粗大晶相块状非晶试样在循环形变过程中循环软化现象又变得不是很明显. 展开更多
关键词 zr55al10ni5cu30块状非晶合金 对称循环疲劳 循环硬化/软化 淬态相
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退火对Zr_(55)Al_(10)Ni_(5)Cu_(30)非晶合金晶化过程及压缩性能的影响
9
作者 刘伟东 屈赫 +1 位作者 屈华 杨松 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第8期93-100,共8页
通过差示扫描量热法、X射线衍射和压缩性能测试等研究了退火对Zr_(55)Al_(10)Ni_(5)Cu_(30)非晶合金晶化过程和压缩性能的影响。结果表明:Zr_(55)Al_(10)Ni_(5)Cu_(30)非晶合金的玻璃转变温度和晶化行为与升温速率有关,随着升温速率的增... 通过差示扫描量热法、X射线衍射和压缩性能测试等研究了退火对Zr_(55)Al_(10)Ni_(5)Cu_(30)非晶合金晶化过程和压缩性能的影响。结果表明:Zr_(55)Al_(10)Ni_(5)Cu_(30)非晶合金的玻璃转变温度和晶化行为与升温速率有关,随着升温速率的增加,玻璃转变温度T_(g)、初始晶化温度T_(x)、第一放热峰温度T_(p1)和第二放热峰温度T_(p2)均有所增加。Zr_(55)Al_(10)Ni_(5)Cu_(30)非晶合金在T_(g)以下的温度退火时,合金处于非晶态。合金在过冷液相区加热并保温足够的时间将发生相分离或晶化现象。F-Zr_(2)Ni和tP-AlZr相的析出与退火温度和保温时间有关,而tI-Zr_(2)Cu相只会在高于T_(p2)温度析出。当析出F-Zr_(2)Ni晶化相时,Zr_(55)Al_(10)Ni_(5)Cu_(30)非晶合金的抗压强度大幅减小,当析出tI-Zr_(2)Cu晶化相时,合金的抗压强度比析出F-Zr_(2)Ni晶化相时有所提高,但仍远小于铸态合金。 展开更多
关键词 zr55al10ni5cu30非晶合金 退火 晶化过程 压缩性能
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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)非晶态合金的制备与性能研究 被引量:1
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作者 何庆坤 刘俊成 +1 位作者 王进 刘安法 《有色金属(冶炼部分)》 CAS 北大核心 2013年第9期60-62,共3页
采用石墨坩埚浇铸法在真空中频感应熔炼炉中制备Zr55Al10Ni5Cu30合金,并对合金进行了金相、X射线衍射和显微硬度的测试,考察原料纯度、过热度及冷却速率对非晶态合金性能的影响。结果表明,采用工业级原料就可以制备出性能良好的非晶态合... 采用石墨坩埚浇铸法在真空中频感应熔炼炉中制备Zr55Al10Ni5Cu30合金,并对合金进行了金相、X射线衍射和显微硬度的测试,考察原料纯度、过热度及冷却速率对非晶态合金性能的影响。结果表明,采用工业级原料就可以制备出性能良好的非晶态合金,在低的冷却速率下形成的非晶态合金具有相对较高的硬度,适当提高过热度可以减少微晶的形成。 展开更多
关键词 非晶态合金 zr55al10ni5cu30 制备 力学性能
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用渗流铸造法制备Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)非晶复合材料 被引量:11
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作者 邱克强 王爱民 +2 位作者 张海峰 丁炳哲 胡壮麒 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第4期389-394,共6页
用渗流铸造法制备出以Zr55Al10Ni5Cu30合金为基体,以W丝束为增强相的大块非晶复合材料.采用X-射线衍射分析了基体的相组成,在扫描电镜(SEM)下观察了反应界面的形貌,利用电子探针研究了元素的迁移情况.通过改变渗流温度和时间,研究了W... 用渗流铸造法制备出以Zr55Al10Ni5Cu30合金为基体,以W丝束为增强相的大块非晶复合材料.采用X-射线衍射分析了基体的相组成,在扫描电镜(SEM)下观察了反应界面的形貌,利用电子探针研究了元素的迁移情况.通过改变渗流温度和时间,研究了W丝和基体间界面的作用过程.选择适当的渗流温度和时间,可以制备出长65mm直径4.3 mm的大块W丝束增强Zr55Al10Ni5Cu30非晶复合材料.在一定范围内提高渗流温度降低渗流时间或降低渗流温度延长渗流时间能得到同样的效果在渗流铸造前,液态金属的过热有利于提高基体的非晶形成能力,降低渗流铸造时产生的缺陷. 展开更多
关键词 渗流铸造法 制备 zr55al10ni5cu30 非晶复合材料 钨丝束 锆基合金
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Zr55Al10Ni5Cu30块体金属玻璃的摩擦焊焊接 被引量:9
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作者 覃作祥 王小京 +2 位作者 张海峰 王中光 胡壮麒 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期620-624,共5页
采用摩擦焊对Zr55Al10Ni5Cu30块体金属玻璃进行了焊接,当焊机主轴转速为4.0×10^3—5.0×10^3r/min,摩擦压力为80—100 MPa,摩擦时间为0.2—0.4 s,顶锻压力和保压时间分别为200 MPa和2 s时,能够成功实施Zr55Al10Ni5Cu30金属玻... 采用摩擦焊对Zr55Al10Ni5Cu30块体金属玻璃进行了焊接,当焊机主轴转速为4.0×10^3—5.0×10^3r/min,摩擦压力为80—100 MPa,摩擦时间为0.2—0.4 s,顶锻压力和保压时间分别为200 MPa和2 s时,能够成功实施Zr55Al10Ni5Cu30金属玻璃的焊接.用SEM,XRD和TEM观察分析未检测到晶化相,焊缝处金属仍保持非晶状态.金属玻璃的塑性在玻璃转变点Tg附近随温度变化很大,在Tg以上具有良好的塑性变形能力,这是实施摩擦焊焊接的重要基础. 展开更多
关键词 块体金属玻璃 摩擦焊 zr55al10ni5cu30
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Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)大块非晶合金的加载循环软化
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作者 金延 《金属功能材料》 CAS 2004年第5期43-44,共2页
关键词 大块非晶合金 zr55al10ni5cu30 循环软化 过冷液相区 铸造工艺 非晶态合金 循环变形 负载 制成 特性
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Isochronal and isothermal crystallization in Zr_(55)Cu_(30)Ni_5Al_(10) bulk metallic glass 被引量:2
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作者 J.C.QIAO J.M.PELLETIER 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2012年第3期577-584,共8页
Non-isothermal crystallization transformation kinetics and isothermal crystallization kinetics in super-cooled liquid region(SLR) in Zr55Cu30Ni5Al10 bulk metallic glasses were studied by differential scanning calori... Non-isothermal crystallization transformation kinetics and isothermal crystallization kinetics in super-cooled liquid region(SLR) in Zr55Cu30Ni5Al10 bulk metallic glasses were studied by differential scanning calorimetry(DSC) and X-ray diffraction(XRD).In isochronal mode,the average values of activation energy in Zr55Cu30Ni5Al10 bulk metallic glass determined by different models(Kissinger method,Flynn-Wall-Ozawa method and Augis-Bennett method) are in good agreement with each other.In addition,the isothermal transformation kinetics in Zr55Cu30Ni5Al10 bulk metallic glasses was described by the Johnson-Mehl-Avrami(JMA) model.For Zr55Cu30Ni5Al10 bulk metallic glass,the Avrami exponent n ranges from 2.2 to 2.9,indicating that crystallization mechanism in the bulk metallic glass was mainly diffusion-controlled;crystal growth is controlled by long range ordering diffusion in three-dimensional growth during isothermal crystallization process.The average value of activation energy in Zr55Cu30Ni5Al10 bulk metallic glass is 469 kJ/mol in isothermal transformation process. 展开更多
关键词 zr55cu30ni5al10 metallic glass thermal analysis crystallization kinetics Avrami exponent
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Effect of cold rolling on glass transition of Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30) bulk metallic glass 被引量:2
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作者 胡勇 李金富 +1 位作者 张朋娜 周尧和 《中国有色金属学会会刊:英文版》 EI CSCD 2010年第1期78-81,共4页
Zr55Al10Ni5Cu30 bulk metallic glass was prepared through water-cooled copper mold suction casting, and was rolled up to 95% in thickness reduction. The structures and thermal stabilities of the as-cast and as-rolled s... Zr55Al10Ni5Cu30 bulk metallic glass was prepared through water-cooled copper mold suction casting, and was rolled up to 95% in thickness reduction. The structures and thermal stabilities of the as-cast and as-rolled specimens were examined by X-ray diffractometer and differential scanning calorimeter. As the thickness reduction increases, the crystallization onset temperature, peak temperature and the apparent activation energy of crystallization almost keep constant, while the glass transition temperature decreases from 681 to 671 K and the apparent activation energy of glass transition increases from (404±26) to (471±29) kJ/mol. The glass transition process is markedly affected by the rolling induced changes of microstructure and structural relaxation. 展开更多
关键词 zr55al10ni5cu30 玻璃化转变温度 块状金属玻璃 大块金属玻璃 表观活化能 冷轧 X射线衍射仪 结构弛豫
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Thermal stability of Zr_(55)Al_(10)Ni_5Cu_(30)bulk amorphous alloy during continuous heating and isothermal annealing
16
作者 高玉来 沈军 +3 位作者 孙剑飞 王刚 邢大伟 周彼德 《中国有色金属学会会刊:英文版》 CSCD 2003年第3期605-608,共4页
The crystallization behavior of Zr 55 Al 10 Ni 5Cu 30 (mole fraction, %) bulk amorphous alloy during continuous heating and isothermal annealing was investigated. The results show that there exists a first order expon... The crystallization behavior of Zr 55 Al 10 Ni 5Cu 30 (mole fraction, %) bulk amorphous alloy during continuous heating and isothermal annealing was investigated. The results show that there exists a first order exponential decay relation between the characteristic temperatures and the heating rates during continuous heating process. The activation energy for glass transition E g and that for crystallization E p and E x during continuous heating were evaluated by Kissinger plots. In addition, there is a second order exponential decay relation between the annealing temperature and the corresponding crystallization time during isothermal annealing. The isothermal activation energy obtained by Arrhenius equation increases as crystallization proceeds, indicating the sufficient stability of the residual amorphous structure after initial crystallization. 展开更多
关键词 大块非晶合金 热稳定性 zr55al10ni5cu30 连续加热 等温退火
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Zr_(57)Cu_(15.4)Ni_(12.6)Al_(10)Nb_5非晶合金的高温压缩性能研究 被引量:1
17
作者 陆洲 胡会娥 苏小红 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期287-292,共6页
通过高温压缩试验,研究了Zr_(57)Cu_(15. 4)Ni_(12. 6)Al_(10)Nb_5非晶合金在温度为411~461℃,应变速率为0. 0005~0. 1 s-1条件下温度和应变速率对流变应力的影响,并分析了应变速率敏感系数随温度和应变速率的变化趋势。运用示差扫描... 通过高温压缩试验,研究了Zr_(57)Cu_(15. 4)Ni_(12. 6)Al_(10)Nb_5非晶合金在温度为411~461℃,应变速率为0. 0005~0. 1 s-1条件下温度和应变速率对流变应力的影响,并分析了应变速率敏感系数随温度和应变速率的变化趋势。运用示差扫描量热法(DSC)确定合金在各温度下的可加工时间,根据试验数据绘制出真实应力-应变曲线,计算得到应变速率敏感性指数,并利用X射线衍射(XRD)分析了热压后样品的组织。结果表明:合金在热压过程中的流变应力与温度负相关,与应变速率正相关,且符合"自由体积"理论。经过热压后的样品组织基本保持了非晶态。当温度为446~456℃、应变速率为0. 001~0. 01 s-1时,应变速率敏感性指数约等于1,可作为Zr57Cu15. 4Ni12. 6Al10Nb5非晶合金在过冷液相区的最佳成形条件。 展开更多
关键词 zr57cu15.4ni12.6al10Nb5非晶合金 高温压缩 应变速率 流变应力
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Zr-Al-Ni-Cu块体非晶合金的制备及其耐蚀性能 被引量:2
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作者 王彦芳 张旭 +2 位作者 栗荔 石志强 武同霞 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2010年第2期24-25,40,共3页
块体非晶合金的耐蚀性能与合金元素本身的特性及合金成分密切相关。采用铜模吸铸法制备了Zr55Al10Ni5Cu30块体非晶合金,用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热分析法(DSC)和差热分析法(DTA)考察了合金的非晶特性和热力学属性,通过电化学极化... 块体非晶合金的耐蚀性能与合金元素本身的特性及合金成分密切相关。采用铜模吸铸法制备了Zr55Al10Ni5Cu30块体非晶合金,用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热分析法(DSC)和差热分析法(DTA)考察了合金的非晶特性和热力学属性,通过电化学极化试验和盐雾腐蚀试验测试了合金的耐蚀性。结果表明,制备的Zr55Al10Ni5Cu30合金为完全的非晶相,且具有较大玻璃形成能力和热稳定性;腐蚀电流密度仅为12.6nA/cm2,经144h盐雾试验无质量变化,表明合金具有优异的耐腐蚀性能。 展开更多
关键词 腐蚀性能 块体非晶合金 zr55al10ni5cu30 铜模吸铸 热力学属性
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用原位x射线小角散射研究块体非晶合金Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5的结构弛豫 被引量:6
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作者 柳义 柳林 +3 位作者 王俊 赵辉 荣利霞 董宝中 《物理学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第9期2219-2222,共4页
应用同步辐射x射线小角散射法在原位对块体非晶合金Zr55Cu30 Al1 0 Ni5在等温退火过程中的微结构变化进行研究 .实验表明 :在等温退火过程中电子密度涨落反映了晶化之前的结构弛豫过程 ;在一定的退火温度下、随退火时间的增加 ,拓扑短... 应用同步辐射x射线小角散射法在原位对块体非晶合金Zr55Cu30 Al1 0 Ni5在等温退火过程中的微结构变化进行研究 .实验表明 :在等温退火过程中电子密度涨落反映了晶化之前的结构弛豫过程 ;在一定的退火温度下、随退火时间的增加 ,拓扑短程序弛豫与化学短程序弛豫之间存在一个电子密度均匀化的过程 ;导致这两种弛豫过程转变的退火时间与退火温度有关 ,温度越高 。 展开更多
关键词 原位x射线小角散射 块体非晶合金 等温退火 结构弛豫 zr55cu30al10ni5合金 电子密度涨落
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Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5块体非晶合金退火处理后脉冲激光重熔晶化行为 被引量:5
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作者 杨高林 林鑫 +4 位作者 胡桥 张莹 汪志太 李鹏 黄卫东 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期649-657,共9页
将Cu模铸造得到的Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5块体非晶合金分别在390,430,530,792和902℃进行退火处理,并采用脉冲激光对其进行重熔,研究基材晶化特征对熔池及热影响区晶化行为的影响.结果表明,未晶化的退火处理试样(经390和430℃退火处... 将Cu模铸造得到的Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5块体非晶合金分别在390,430,530,792和902℃进行退火处理,并采用脉冲激光对其进行重熔,研究基材晶化特征对熔池及热影响区晶化行为的影响.结果表明,未晶化的退火处理试样(经390和430℃退火处理)在激光重熔后,热影响区的晶化特征不受初始退火处理温度的影响.完全晶化的退火处理试样(经530,792和902℃退火处理)在激光重熔后,熔池基本上保持了非晶状态.经530和792℃退火处理后试样的熔池底部没有发现外延生长现象.经902℃退火处理的试样在激光重熔后,单次激光重熔的熔池底部有少量的外延生长,而经11次激光重熔的熔池底部无外延生长.分析表明,外延生长是因为CuZr2初生相在重熔过程中在熔池底部产生了成分保留区域.由于熔池内非晶合金的扩散缓慢,在激光重熔Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5非晶合金过程中,熔池底部即使是晶态也难以产生外延生长,所以激光加工Zr_(55)Cu_(30)Al_(10)Ni_5非晶合金时,熔池内很容易保持非晶状态. 展开更多
关键词 zr55cu30al10ni5块体非晶合金 退火处理 激光 外延生长
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