C_2H_2-O_2-Ar和C_2H_2-N_2O-Ar直接起爆形成爆轰的临界能量

采用高压电点火进行直接起爆形成爆轰,起爆能量通过放电过程中电流的输出信号确定。首先通过实验测定并对比C2H2-O2-Ar和C2H2-N2O-Ar等2种混合物在各种初始状态下直接起爆形成爆轰的临界起爆能量。实验结果表明,在相同状态下C2H2-N2O-Ar混合物的临界起爆能量显著高于C2H2-O2-Ar混合物的。进一步基于各物质爆炸特征长度和爆轰临界管径的参量关系对临界起爆能量差异性进行分析,得到了C2H2-N2O-Ar混合气体的爆轰临界管径预测曲线,并在此基础上得出C2H2-N2O-Ar混合物爆炸特征长度与临界管径的关系为r0=2.5dc,而C2H2-O2-Ar两者关系为r0=2dc。结果清晰地表明,使用N2O作为氧化剂,爆炸特征长度与爆轰临界管径之间的比例因数增大,表明该物质直接起爆形成爆轰所需的起爆源单位能量增大,因而直接形成爆轰的临界能量相应提高。

电子-导爆索雷管混合起爆网络在黄金洞金矿的应用

针对全面推行电子雷管后企业爆破成本大幅上升的问题,提出采用电子-导爆索雷管混合起爆网络的起爆方法,利用导爆索起爆周边孔的方式替换电子雷管的使用。通过开展现场单因素试验,确定了电子-导爆索雷管混合起爆网络采用分段并联连接,周边孔和非周边孔分别采用不耦合间隔或连续装药,采用电子雷管进行毫秒间隔延时起爆等方式,获得的试验效果最佳。通过成本对比分析,推行新的起爆方法后,爆破成本将节约17.37%,每年节约成本约560万元。

示踪剂的添加对导爆管传爆性能的影响

为了对导爆管进行溯源,在导爆管中添加一定量的惰性示踪剂,同时对添加不同示踪剂及同种示踪剂不同量的聚乙烯导爆管进行爆速、起爆感度以及传爆性能的测试。试验结果表明:温度为25℃时,示踪剂A与母体导爆药(RDX与Al粉)的比例在0.1/99.9～10/90范围内,爆速的变化范围为1745～1854 m/s,同时添加相同比例的示踪剂A、B、C混合物为总装药量的0.6%与1.5%,爆速分别为1852 m/s与1827 m/s,都符合工业导爆管爆速的要求;另外,添加示踪剂的导爆管均被可靠起爆,未见其感度降低和传爆不可靠。说明示踪剂的添加既满足了导爆管的溯源功能,又不影响导爆管的起爆与传爆性能。

导爆索-导爆管起爆系统拒爆分析

针对导爆索-导爆管复式起爆系统中的盲炮问题，从导爆索-导爆管联接角度、导爆索能够安全起爆导爆管的安全距离、传爆方向等3个方面进行了分析。首先，根据导爆索-导爆管起爆系统的起爆特点，建立了正向、反向传爆的数学模型，获得了最佳起爆角度范围；接着根据能量起爆机理，计算了导爆索爆轰引起的冲击波可引爆导爆管的最大搭接半径；最后，进行了不同搭接角度、不同搭接半径的导爆索-导爆管复式起爆系统的起爆模拟试验。结果表明，当导爆索-导爆管搭接角度在70°-110°传爆较为可靠，最大搭接半径在6-8.4 mm内能够可靠引爆导爆管，这与理论分析基本吻合。

几种燃料云雾爆轰临界起爆能的研究

采用自行设计的立式激波管 ,测定了几种燃料与空气混合物不同当量比时的临界起爆能 ,并且从理论上将激波管内得到的起爆能数据外推到无约束条件下的临界起爆能 ,理论结果与实验值吻合较好。这一结果对预防意外爆炸事故的发生以及研究其在军事上的应用具有重要的参考价值。

导爆管起爆与传爆过程的高速摄像研究

结合高速摄像技术,对导爆管的正常起爆与传爆过程进行了研究,得到了导爆管的起爆与传爆过程的高速摄像图像。对高速摄像图像进行了分析与测算,得到1745m/s爆速导爆管起爆过程的爆轰成长规律及其成长长度为18.5cm左右的结论,得到了稳定爆轰波结构模型及其有效反应区长度为7cm左右的结论。

硝酸异丙酯与空气混合物的爆轰性能研究

采用立式激波管对硝酸异丙酯 (IPN)与空气混合物的爆轰极限、起爆能、爆压和爆速进行了测定 ,同时从理论上对该燃料的爆轰参数作了计算 ,计算结果与实验值吻合较好。实验结果证明了 IPN的临界起爆能与燃料当量比成“U”形曲线关系 ;

K·K无起爆药雷管侧向起爆导爆管可靠性研究

现行民爆器材中普遍使用的雷管是有起爆药雷管 ,K· K无起爆药雷管是在现有雷管基础上的一次创新。该文介绍了 K· K无起爆药雷管的结构与传爆过程 ,测试了其点火延迟时间、侧向与轴向爆炸后能量输出情况 ,提出了作导爆管雷管使用时必须注意的一些问题。结果表明 ,与有起爆药雷管相比 ,无起爆药雷管轴向输出能量没有明显变化 ,侧向输出能量明显减少。 K· K无起爆药雷管输出能量正向强于反向 。

导爆管起爆网路设计及其可靠性研究

介绍一种便捷可靠的起爆网路连接方法。这种方法采用导爆管首阶束状连接 ,四通双干线小网格复合环传爆的网路系统与电雷管多点激发起爆技术。根据可靠性理论 ,用实例讨论了几种特殊情况下系统的联接方法和传爆可靠性。该系统起爆可靠性高 ,操作简便 ,起爆每千发雷管设置 2～

三种燃料-空气混合物爆轰的直接引爆实验研究

在直径 2 4 0 mm的立式爆轰管中对环氧丙烷 ( PO)、正己烷、癸烷与空气混合物进行直接起爆 ,测定不同燃料不同当量比的云雾直接引爆的临界起爆能 .在该实验系统条件下 ,发现 PO-空气混合物当量比为 1 .0 5时 ,其临界起爆能值最小 ;正己烷 -空气混合物当量比为 1 .1 2时 ,其临界起爆能值最小 ;癸烷 -空气混合物当量比为 1 .1 5时 ,其临界起爆值能最小 .PO-空气混合物的可爆下限值为当量比 0 .47(质量浓度为4.2 3% ) ,正己烷 -空气混合物的可爆下限值为当量比 0 .75 (质量浓度为 5 .2 9% ) ,癸烷-空气混合物的可爆下限值为当量比 0 .89(质量浓度为 5 .8% ) .在直径 2 4 0 mm的立式爆轰管中 ,三种燃料与空气混合物的云雾都容易在较大的当量比范围内引发爆轰并实现爆轰波稳定传播 .

新型导爆管T型联接卡在拆除爆破中的应用

新型导爆管 T型联接卡主要应用于导爆索与导爆管雷管混合起爆网路。通过大量的拆除爆破工程实践表明 ,采用 T型联接卡具有很高的起爆可靠性 ,操作简单 ,使用方便 ,易于检查 。

大型筒仓爆破拆除起爆网路的设计与可靠性分析

根据工程实例 ,文章介绍了首阶束状双干线四通小网格闭合环多点激发导爆管起爆网路 ,在市区控制爆破中的应用 ,并根据可靠性理论 ,按最大路径原则 ,分析计算了对应起爆系统的起爆可靠性和延时可靠性 ,得出该系统起爆可靠性高 ,操作简便。

T型管内爆轰流场演变的数值模拟

基于带化学反应的二维Euler方程,对2H_2/O_2/Ar系统在T型管内的传播进行了研究。用二阶附加半隐的RungeKutta法和五阶WENO格式分别离散欧拉方程的时间和空间导数项,采用9组分48步基元反应简化模型描述爆轰波分别在静止系统和流动系统中传播过程,得到了爆轰流场纹影、压力及数值胞格结构。结果表明:爆轰波进入水平管的爆轰波左右两侧发生衍射,导致爆轰波熄灭。诱导激波与上壁面碰撞反射诱导左右两侧爆轰波重新起爆,横向爆轰波阵面的小扰动进入马赫波,强度逐渐放大,最终波阵面上出现胞格结构。由于下壁面拐点附近出现爆轰"死区",下壁面爆轰波的产生比上壁面稍晚。

浅析影响导爆管传爆及点火性能的因素

分析导爆管的爆轰机理及影响导爆管性能的几个因素,结果表明猛炸药及铝粉的品种、纯度、粒径以及消爆空间对导爆管爆速、发火可靠度均有影响。

传爆序列长通道冲击起爆的数值模拟

结合传爆序列长通道冲击起爆试验研究结果 ,给出了理论计算的简化模型 ,使用LS DYNA程序计算出薄底壳首发雷管爆炸输出沿长通道的压力及冲击波到达时间变化 ,分析了冲击波与爆炸产物分离的过程及继发雷管可靠起爆时的入射压力。

基于预爆震管的旋转爆震波建立和传播过程研究

为研究预爆震管点火方式下旋转爆震波的起始和传播过程,采用动态压力传感器、离子探针以及高速摄影等实验手段,分析了旋转爆震波的建立过程,探讨了预爆震管与燃烧室的相互作用,总结了预爆震管出口直径、初始填充压力以及排气时间对旋转爆震波建立和传播的影响。研究表明:由于衍射作用,从垂直安装预爆震管传出的爆震波,在燃烧室内迅速发生解耦,形成两道传播速度相同、方向相反的低速燃烧波。两道燃烧波沿燃烧室周向不断加速并对撞,对撞多次后最终发展成一道旋转爆震波。预爆震管出口直径对旋转爆震波建立时间的影响要明显大于初始填充压力的影响。增大预爆震管出口直径,可提高燃烧室内初道激波和燃烧波的强度,有利于缩短DDT时间,但由于预爆震管对旋转爆震波的传播具有一定消弱作用,旋转爆震波的平均传播速度略有减小。当预爆震管处于排气阶段时,旋转爆震波仍可稳定传播,其排气过程并不影响旋转爆震波建立时间。

导爆管首级集束双干线小网格闭合环网路

为开发城市复杂环境下导爆管网路起爆技术,进行了爆破最佳网路设计和可靠性研究。提出的首级集束双干线小网格闭合环网路的连接方法,使整个爆区形成纵横交错的导爆管复式多重小网格闭环、电雷管多点激发的混联网路,大大提高了网路的连接速度和起爆可靠性。通过实例给出了设置不同初始起爆点个数的系统连接方法图,并根据可靠性理论,按最大路径原则,对各起爆系统的可靠性进行了分析计算与讨论。结果表明:该起爆网路系统不仅起爆准确可靠。安全性好、起爆的药包或雷管数不受限制,而且操作简单、检查方便、施工期短,起爆每千发雷管设置2-3个起爆点即可。

爆炸形成过程中火焰加速的试验研究

为预防和控制工业爆炸事故,并为脉冲爆轰发动机的研究提供理论指导,分析火焰加速导致的燃烧转爆轰过程的影响因素。采用爆轰管探讨障碍物的阻塞比、混合物的组成、初始压力和点火能等4个因素对爆炸性气体火焰速度和爆轰压力的影响规律。试验结果表明:障碍物的存在能大大提高火焰速度和爆轰压力;爆轰压力随管内障碍物阻塞比的增大先变大后减小,并在阻塞比为0.498,燃料种类为天然气,化学当量比为1时达到最大;爆轰压力还随混合气体初始压力的增大和点火能的提高而增大。选择适宜的条件可大大提高火焰加速速率,促进燃烧向爆轰过程转变。

液态碳氢燃料旋转爆震发动机起爆过程试验研究

为了分析液态碳氢燃料/纯净空气旋转爆震发动机从点火到旋转爆震波稳定传播过程的影响因素,采用预爆震管点火进行了相关试验研究,获得了预爆震波压力、燃烧室油气比、来流总温、点火器安装方式等对旋转爆震发动机起爆过程的影响。试验结果表明:旋转爆震波起爆时间随着预爆震波压力升高而缩短;来流总温740K,变化当量比时,越接近当量比1,旋转爆震起爆时间越短;工质为当量混气时,来流总温通过影响燃油的蒸发过程进而影响旋转起爆时间,总温673K以上时,起爆时间约10ms;预爆点火器垂直安装比切向安装更快形成旋转爆震波。

强点火条件下RP-3航空煤油燃爆特性实验研究

为进一步探究影响RP-3航空煤油燃爆特性参数的因素,在内径为200mm、高度为5 400mm的立式激波管中,采用强点火方式,测定了其在不同浓度下的临界起爆能以及不同起爆能量、浓度当量比、喷雾压力下RP-3航空煤油的爆速和爆压。实验结果表明:航空煤油的临界起爆能随浓度当量比的增加先急剧降低,达到最小值后又缓慢上升,基本呈"L"形变化;在喷雾压力为0.20~0.60MPa、同一浓度条件下,RP-3航空煤油的爆速、爆压随喷雾压力的变化曲线呈倒"U"形;随着起爆能量升高,爆速、爆压均呈直线上升趋势,并且当起爆能量小于1.68MJ/m^2时,煤油未达到直接爆轰状态;燃料的爆速、爆压随浓度当量比的增加先上升后下降,其变化趋势也基本呈倒"U"形。