拉丝断面压缩率对10B30钢球化退火组织及力学性能的影响

研究了拉丝断面压缩率(5%~35%)对Φ9.67~11.69 mm 10B30钢丝(/%:0.28~0.34C,0.0005~0.0030B)球化退火组织及力学性能的影响。结果表明:随着球化退火前拉丝断面压缩率的增加,球化退火组织级别提高,抗拉强度降低,断面收缩率提高,这是因为拉丝促进了球化退火过程中的自发球化和碳化物的ostwald熟化;当拉丝断面压缩率达到25%以上,球化组织和相应的抗拉强度和断面收缩率趋于稳定;实际生产中,退火前拉丝断面压缩率不应低于25%。

ER110S-1焊丝拉拔过程中退火工艺及机理探讨

用差热分析法确定了ER110S-1焊丝的相变点,通过扫描电镜观察分析了断口的形貌特征。进行多种再结晶退火和等温球化退火,用金相显微镜观察金相组织,测定维氏硬度和晶粒度,从而确定最佳球化退火工艺。研究表明:ER110S-1焊丝最佳球化退火工艺为660℃保温12 h,随炉冷至380℃空冷;ER110S-1焊丝进行再结晶退火的球化效果优于等温球化退火;ER110S-1焊丝预拉拔产生的塑性变形可以促进再结晶退火的球化率。

剧烈冷拉珠光体钢丝的组织性能演变及其对退火工艺的影响

研究了剧烈冷拉SWRH72B钢丝的组织演变及大变形量对珠光体钢丝球化退火的影响。结果表明,钢丝的抗拉强度和维氏硬度都随真应变的增大呈线性趋势提高;渗碳体片层随真应变的增大逐渐减薄,纵截面渗碳体片层最终趋向沿拉拔轴向排列,横截面珠光体片层发生了剧烈的弯曲和扭转,变形量较大时,渗碳体大量溶解。在不同温度对冷拉钢丝进行球化退火处理,发现随着真应变的增大,有效地降低了钢丝球化退火温度,缩短了球化退火时间,提高了球化均匀度。

80WVRe钢丝双相区球化退火工艺的优化

采用正交试验法对冷拔至不同直径80WVRe钢丝的双相区球化退火工艺进行优化。结果表明:奥氏体化温度、等温时间、等温温度、保温时间对Ф3.39mm钢丝退火后硬度的影响程度相当,等温时间对Ф1.91mm钢丝退火后硬度的影响程度明显大于其它三因素;对于Ф3.39mm钢丝,当奥氏体化温度为760℃、保温时间为60min、等温温度为690℃、等温时间为360min时,组织中碳化物的均匀性及圆整度最佳,此时的硬度为175HV0.5;对于Ф1.91mm钢丝,当奥氏体化温度为760℃、保温时间为90min、等温温度为690℃、等温时间为240min时,组织中碳化物的均匀性及圆整度最佳,此时的硬度为177HV0.2。

GCr15轴承钢棒线材的球化退火

结合国内外相关的研究和实际生产经验,探讨了GCr15轴承钢的球化机制和退火工艺。从退火质量稳定性角度出发,分析了GCr15轴承钢的3种主要球化退火方式。阐述了退火装备的进步对轴承钢球化退火质量提高的影响,提出了进一步改善轴承钢棒线材球化退火质量的措施。

成分与工艺参数对建筑用钢组织性能的影响

研究了82B、72B和57B钢丝的拉拔与球化退火过程中组织与力学性能变化,探讨了化学成分与工艺参数对球化退火过程的影响。研究结果可为不同成分的高速线材的球化退火工艺提供必要的参考。

SCM435冷镦钢线材球化退火工艺探讨

介绍SCM435冷镦钢线材对原材料的成分要求及其球化退火的重要性,通过2种球化退火工艺试验,探讨SCM435线材球化退火机制,并利用渗碳体球化率、金相组织、硬度指标说明球化退火的最佳工艺。试验得知随着保温温度的升高,SCM435线材的渗碳体球化率、均匀度显著提高,且球状渗碳体颗粒更细小;在保温温度一定的情况下,随着保温时间的延长,球化效果更好,但保温时间过长,渗碳体颗粒会按照Ostwald熟化机制长大,反而不利于冷镦变形。SCM435线材球化退火热处理最佳工艺为随炉加热到780℃→保温2～2.5h→随炉冷却到680℃→保温2.5～3h→随炉冷却到580℃→空冷。

弹性挡圈用C75S碳素弹簧钢热轧盘条的研发与生产

通过工艺流程:100 t电弧炉→LF→RH→220~300 mm2连铸方坯→150 mm × 150 mm轧坯→Φ5.5~25 mm线材盘条,成功开发生产 C75S 弹簧钢(/%:0.72~0.74C,0.29~0.32Si,0.73~0.77Mn,0.006~0.010P,0.002~0.005S)热轧盘条,盘条10 μm以下的夹杂比例约92%,索氏体含量达到95%,铁素体和渗碳体两相交替的片层平均间距为0.1~0.2 μm,盘条Rm为1 022 MPa,A为17.5%。

SWRCH35K盘条冷镦表面横裂纹成因分析

SWRCH35K盘条生产高强度螺栓过程中表面出现横裂纹,通过低倍、高倍金相检验,分析组织特征,查找表面出现横裂纹的原因。结果表明,钢丝进行球化退火时温度偏高,会导致钢丝表层脱碳和边部部分晶粒长大,在适宜的冷却速度下,容易在钢丝边部形成粗大的魏氏组织;较软的表层魏氏组织和较硬的基体组织在钢丝横断面上分为内外两层,拉拔、冷镦时不同的组织将发生不协调变形,表层较软的魏氏组织最先出现微细裂纹,随着进一步的变形,微细裂纹在垂直于受力方向上扩展,遇到较硬的基体组织后停止扩展,最终导致表面横裂纹的产生。

金属针布钢丝球化退火的质量控制

对金属针布生产与使用特点进行分析 ,认为最佳的钢丝球化退火工艺是金属针布尺寸精度、基体组织、最终淬火质量的保证。对于 5 7B针布钢丝 ,采用低于Ac12 0～ 4 0℃的球化退火温度可使球化级数达到 3～ 3.5级 ,硬度达到 170～ 190HV ,满足高速轧制要求。金属针布钢丝球化退火质量的控制与管理 ,对金属针布稳定化生产和产品质量的一致性起重要的作用。

塑性变形对球化退火碳化物形态及分布的影响

研究金属针布专用合金钢丝拉拔变形后,球化退火工艺对碳化物形态及分布状态、拉拔变形量对球化退火组织的影响。结果显示:随着拉拔量的增加,其球化效果越来越好,球粒状碳化物的均匀性和圆整度有了明显改善;较大拉拔塑性变形后钢丝进行球化退火,其退火效果变化不明显,球状碳化物的均匀性和圆整度已经稳定。

金属针布钢丝的球化退火工艺

介绍纺织行业金属针布的现状及针布钢丝生产的工艺流程。详细分析金属针布钢丝球化退火的目的、种类、机制及其影响因素,介绍国内外球化退火的设备,并对球化退火钢丝的质量进行评价,对针布钢丝的生产提出几点建议。

70钢扁钢丝冷轧开裂原因分析

对70钢热轧盘条生产扁钢丝时在冷轧过程中出现的开裂问题进行分析。通过对断口进行扫描电镜分析、金相组织观察,确认原因为前一道次的等温球化退火工艺控制不当,导致组织过热,出现脆相的棱角形渗碳体和粗片状珠光体,而后在冷轧时沿碳化物晶界开裂。调整球化退火工艺后解决了冷轧开裂问题。

纺织刺条钢丝球化退火质量的控制

分析 6 0钢钢丝不同含碳量对球化温度的影响 ,结果表明含碳量越高 ,球化退火温度越高 ,当w(C) =0 .5 7% ,w(Mn) =0 .72 %时 ,6 90℃保温 3.5h球化退火可获得良好的加工性能 ;当w(C) =0 .6 3% ,w(Mn) =0 .80 %时 ,710℃时保温 3.5h可获得良好的加工性能。

压制钢丝绳索具分类及应用

介绍压制钢丝绳索具的分类、特点、应用范围、制造要求和使用注意事项,列出了压制索具的载荷(WLL)计算公式。压制钢套索具可分为普通钢压制钢套索具和不锈钢压制钢套索具,压制钢套的原材料一般采用高强度合金钢制作,常选取20Cr作为原材料,压制索具可以根据客户需要提供任何受力状态下的成品索具。在整体结构上索具制作周期短,自重轻且强度高,因此被广泛应用。

冷镦线材的退火工艺

介绍紧固件用冷镦线材的退火工艺。退火工艺控制要点:(1)完全退火需加热至Ac3以上28℃,碳素钢选用Ac3以上30～50℃,合金结构钢选用Ac3以上50～80℃。(2)球化退火将中碳钢、低合金钢加热到Ac1以上20～40℃或Ac1以下13～26℃,保温后缓冷至550℃以下、空冷或在Ar1以下长时间等温后冷却。(3)中间退火。再结晶退火是将钢材加热至Ac1以下约13℃,碳素钢一般为650～700℃;去应力退火一般将钢材以100～150℃/h的速度升温至500～650℃,保温2～4 h,随炉缓冷至200～300℃出炉。球化退火工艺节能、环保、生产周期短,是未来紧固件生产和研究的主要方向。

10B21低碳合金钢等温球化退火工艺研究

为改善10B21低碳合金冷镦钢钢丝的冷镦性能,通过研究10B21钢热处理中各因素对球化效果的影响,获得最佳球化退火工艺参数。结果表明,最佳球化退火工艺参数为:奥氏体化温度740℃,奥氏体化时间4 h,冷却速率20℃/h,等温温度670℃,等温时间4 h。10B21冷镦钢丝经最佳工艺条件球化退火得到的球化组织能满足冷镦成型要求。

硬拉钢丝球化工艺技术研究

研究了大变形后弹簧钢丝在不同温度下退火过程中的组织及性能变化。结果表明:拉拔态65Mn弹簧钢球化退火过程中,在保温时间一定的情况下,随着退火温度的升高,其抗拉强度逐渐降低,断面收缩率逐渐升高。球化退火后的组织形貌与钢丝拉拔变形方向有关。

针布钢丝球化退火脱碳分析

从理论和实践出发，分析针布钢丝在球化退火过程中脱碳层的形成原因，并结合实践过程中总结的经验，提出针布钢丝球化退火处理时防止氧化脱碳的具体方法和措施。

鱼钩用钢丝的开发

通过介绍鱼钩的制作工艺,提出鱼钩用钢丝的技术要求.阐述钢丝的生产工艺流程,重点说明拉拔和球化退火工艺过程,罩式退火炉采用智能温控仪控制,温度控制精确,力学性能稳定.采用φ5.5 mm65Mn盘条生产的φ0.3～1.6 mm钢丝,强度为500～650 MPa,满足用户需求.