采用荷载-裂缝张开口位移曲线确定混凝土三点弯曲梁的断裂能

在采用荷载-裂缝口张开位移曲线确定断裂能思路的启发下,假设带缺口梁旋转点为等效虚拟裂缝的尖端点,根据旋转角和断裂功的概念,推导出了由三点弯曲梁试验测定的荷载-裂缝口张开位移曲线计算断裂能的计算公式,进行了不同高度的三点弯曲梁断裂试验,使用新公式计算了断裂能。结果表明,在试验范围内由荷载-裂缝口张开位移曲线计算的断裂能接近于采用RlLEM方法确定的断裂能,且变化较为稳定,可认为不存在尺寸效应。

通过裂纹开口位移(CMOD)对J积分预测的方法研究

讨论推导J积分和裂纹开口位移(CMOD)的关系,提出了一种通过测量裂纹开口位移(CMOD)估算J积分的方法.以三点弯曲试件冲击断裂试验为例,借助试验高速摄影机对断裂过程的记录影像提取的压头下压位移和裂纹开口位移,运用ABAQUS软件做有限元仿真分析对比,较好的说明了J积分与CMOD的存在正比关系.通过公式可以看出在材料和几何形状不变的情况下其正比关系中因子β是固定值,与远场载荷无关.应用因子β有助于用一个简单加载情况估测受力情况复杂的部件裂纹处的J积分.算例表明,因子β对于J积分的估算偏于保守,这一结论在工程实际应用中有着参考价值.

三点弯曲试样动态冲击特性的有限元分析

本文使用动态有限元技术，对于两种不同几何尺寸，两种不同材料的三点弯曲试样在三类七种不同冲击载荷作用下的动态响应进行了分析，求得了动态应力强度因子随时间的变化规律。并与准静态应力强度因子进行了比较。计算结果表明：将冲击载荷历史代入静态公式确定动态应力强度因子的做法是不正确的，要求得动态应力强度因子，必须对试样进行完全的动态分析。当材料的Ｅ／ρ值相同时，动态应力强度因子的响应曲线完全相同。而动态应力强度因子分别与加载点的位移及裂纹的张开位移之间存在着与准静态情况下各自相同的线性关系。这与资料［５］［６］中的结论完全相同。

自重对混凝土三点弯曲梁断裂性能的影响

自重对三点弯曲梁试件的断裂性能有重要影响,而以往基于三点弯曲梁研究混凝土的断裂性能时,很少考虑自重引起的试件初始裂缝张口位移(CMODini)的影响。为了研究CMODini对三点弯曲梁断裂性能的影响规律,给出了CMODini及考虑CMODini影响的有效裂缝长度(ac)和失稳断裂韧度(KIC^un)的计算公式,并用不同试件尺寸及不同初始缝高比的三点弯曲梁试验数据进行了对比分析。结果表明:当试件初始缝高比为0.4时,CMODini受试件尺寸影响较小,即使试件尺寸达到2200mm.550mm.240mm时,自重对其CMODini、ac及KIC^un的影响均小于5%。CMODini受初始缝高比的影响较大,且随着初始缝高比的增大而增大,对于尺寸为1143mm.305mm.76mm,初始缝高比为0.818的三点弯曲梁试件,自重对其CMODini、ac及KIC^un的影响分别为24.26%、1.73%和17.31%。可见,当三点弯曲梁试件尺寸及初始缝高比均较大时应该考虑自重引起的CMODini的影响。

高精度弯管嘴机械加工工艺分析

起落架弯管嘴类工件主要借助车床通过四爪夹持车削而成,但高精度的弯管嘴工件受制于四爪装夹定位精度影响,不能获得良好的尺寸精度。在对比传统弯管嘴工件加工的基础上,对高精度弯管嘴工件采用新的加工理念。外型面首次采用弹簧夹头延伸工件夹持长度,借助四轴机床一次装夹完成所有外型面加工,管嘴采用"一面两销"组合定位的多向定位心轴装置。经生产实践验证,多向定位心轴+弹簧夹头的加工方法找正便捷,工件拆装容易,加工效率高。

瓶颈型带槽零件的成形工艺

介绍了瓶颈型带槽零件的冲压工艺 ,与一般加工工艺比较 ,其模具结构更简单 ,并使繁琐的冲压工艺变为简单的冲压工艺 ,降低了模具的设计难度 ,提高了工效。

任意跨宽比三点弯曲梁断裂力学参数的权函数法求解

利用有限宽板边缘裂纹的Wu(吴学仁)-Carlsson解析权函数,结合无裂纹应力分布的Filon解析解,计算任意跨宽比(S/W)三点弯曲梁的高精度应力强度因子(SIF)和裂纹嘴张开位移(CMOD)。基于解析权函数法给出的裂纹面幂函数分布应力下的SIF和CMOD解析表达式和表格数值,能够快速确定裂纹面在多项式应力作用下的SIF和CMOD,所得结果与文献中使用完全不同的解法给出的数据高度一致。讨论了利用解析权函数法确定黏聚断裂韧度的问题,为任意跨宽比三点弯曲梁的断裂力学分析提供了高效和高精度的解析计算方法。

板料Ⅴ型弯曲工件端部摆动区域初步研究

为避免工件端部与模具或压力机发生干涉,基于变形过程分析和一些假定,列出了忽略模具圆角的板料V型弯曲工件端点轨迹关于工件端部翘起角α的参数方程,证明了轨迹曲线极值坐标相应的端部翘起角αm由模料尺寸比l/L决定,当l/L大时,αm小,反之则大;凹模半角β≤（π/2）-αm,端点轨迹曲线才有极值。给定β和l/L可以决定凹模口外工件摆动区域大小,当l/L大时,区域小,反之则大。通过列方程和作图相结合,分析了在l/L=（0.50-0.30）范围内,增大凹模圆角、增大凸模圆角以及凹模圆角与凸模圆角叠加3种情况下的工件端部摆动区域的变化;给出了接近实际情况的工件中性层端点轨迹方程。最后指出,应视空间宽松程度不同,采取不同方法预留工件端部摆动区域。

Roth直丝弓矫治器联合颌外牵引治疗Ⅱ类错颌畸形

目的评估Roth直丝弓矫治器联合颌外牵引治疗处于生长发育期Ⅱ类错颌畸形的效果,以期得到对发育期Ⅱ类错颌畸形简捷有效的治疗手段。方法对18例处于生长发育期Ⅱ类错颌畸形用Roth直丝弓矫治器联合颌外牵引治疗。每位患者治疗前拍摄头颅侧位、曲面断层及手腕骨X线片。对治疗前后的①SNA,②SNB,③ANB,④OP-SN,⑤Ar-Po(下颌长度),⑥FMA进行测量,并对治疗前后测量结果进行配对t检验。结果 SNA、ANB、OP-SN等在治疗后减小差异有显着性;SNB、Ar-Po增大,差异有显着性。结论该方法有效地抑制了上颌骨向前的生长发育,明显促进了下颌的向前生长,OP平面的逆时针旋转为下颌的向前生长创造了有利的条件。Roth直丝弓矫治器联合颌外牵引是不拔牙矫治发育期Ⅱ类错颌畸形简便有效的方法之一。