酒钢7号高炉低品位矿冶炼的应对措施

为降低生铁成本,酒钢7号高炉烧结矿配比由58%提高至70%,人炉品位由54%下降至51%。低品位矿冶炼条件下,高炉操作难度高,易导致初始煤气流分布失常,技术经济指标劣化。通过采取原燃料质量延伸管理、炉前出铁组织优化、下部送风制度及风口布局调整、上部装料制度调剂等措施,7号高炉实现长周期稳定顺行,炉缸活跃性未因人炉矿石品位降低而出现明显变化,完成了预期目标。认为,当原燃料质量下降后不宜沿用过去的管理模式,应及时降低治炼强度,炉况稳定后再逐步强化,同时也应统筹兼顾排碱、排锌工作。

梅钢5号高炉炉墙结厚的原因及炉况恢复

对梅钢5号高炉炉墙结厚的原因及炉况恢复进行了总结。5号高炉开炉以来首次炉墙结厚,主要征兆是全炉水温差下降和炉身静压力曲线值出现偏差。结厚的主要原因:一是焦炭质量劣化,入炉焦炭CRI最高上升至23.6%左右,灰分在12.5%左右;二是烧结矿质量劣化,品位降至57.0%左右,FeO含量降至8.5%左右;三是炉渣(Al_(2)0_(3))最高上升至19.0%左右;四是入炉有害元素含量超标,锌负荷升至0.36 kg/t,碱金属负荷最高上升至3.0 kg/t;五是炉况持续恶化。通过采取发展边沿气流、提高入炉风量、提高炉温加锰矿洗炉等措施,炉况得到恢复。

唐钢2号高炉风温提升研究

对唐钢2号高炉进行热风炉制约条件的束缚及高炉操作制度的持续优化,并进行理论系统分析,采取调整烧炉参数、严格执行标准化操作等一系列提高风温的措施,使唐钢2号高炉风温水平得到显著提高,降低了生产成本。

安钢3号高炉炉况失常分析

通过对炉况波动时各工艺参数的变化和原燃料使用情况进行分析研究,得出炉况波动的原因:入炉含铁原料品种多,并且持续采取优化煤气利用的措施,导致高炉气流分布发生变化,中心及边沿气流均明显减弱。压量关系变得紧张后,产生局部气流,最终引起炉况失常。通过改善料柱透气性,疏导两股气流,减少入炉含铁原料种类等措施,高炉炉况迅速恢复。

唐钢2#高炉提煤降焦生产实践

总结分析了2#高炉提高煤比的措施。通过采取稳定炉料结构、持续改善原燃料质量、碱金属、锌的控制和合理的高炉基本制度等措施,煤比大幅提升,2023年5月、6月煤比均达到170kg/t·Fe。

首钢股份2号高炉炉墙结厚的成因及处理

首钢股份2号高炉因原燃料质量变差、抗原料质量波动能力差、操作应对不及时等原因导致炉墙结厚,炉况波动时间较长。通过采取减轻焦炭负荷、调整装料制度、降低炉渣碱度、使用萤石洗炉、更换风口等措施进行处理,炉况恢复正常。认为:①当进厂焦炭质量不达标时,应及时向上反馈,以免造成生产困难;②在原燃料质量稳定性较差的条件下,应保持煤气流通路,重视中心气流的作用,提高抗外围原燃料质量波动的能力;③针对原燃料条件及其质量波动,应及时修改、制订调整措施,保证高炉顺行。

昆钢2号高炉炉况失常的原因及处理措施

对昆钢2号高炉2023年4月8日发生的炉况失常的原因及处理措施进行分析总结。认为这次炉况失常的直接原因是风口小套长时间漏水和炉墙黏结,间接原因是高炉计划检修周期过长、烧结矿冶金性能劣化、熔剂质量波动造成渣相波动和炉顶洒水效果不好。从装料制度、送风制度、造渣制度、热制度等方面进行系统调整,主要通过采取缩矿批退负荷、集中加焦、调整布料矩阵、增加水量提高冷却强度等措施,炉况实现快速恢复。4月12日,2号高炉焦炭负荷提升至4.54,日产量恢复到7058.789t/d,燃料比稳定在516kg/t。

京唐3号高炉原燃料质量劣化下的提产创效措施

对京唐3号高炉原燃料质量劣化下的提产创效措施进行了总结。2021年7月,由于焦煤和秘鲁球团矿粉资源紧缺,原燃料质量劣化,3号高炉炉况稳定性减弱,炉墙水温差波动增大,铁水[Si]含量呈下降趋势。通过采取改善原燃料质量、优化装料制度、改善送风制度、稳定铁水[Si]、强化出铁管理等措施,尤其是装料制度坚持“打开中心、稳定边沿,稳定中心、照顾边沿”原则,炉况稳定性明显增强,日产量逐步提高。2022年4月,3号高炉焦比283.9kg/t,燃料比494.8kg/t,日产量12963Vd;5月,焦炭负荷达到6.01,利用系数达到2.40V(m^(3)·d)以上。

沙钢2号高炉低成本下提产降耗措施

为应对沙钢2号高炉国内澳洲煤资源短缺和非主流矿比例提升,提出了“强化高炉骨架、稳定高炉渣系、优化高炉气流”的整体思路。强化高炉骨架主要是基于实验室40kg小焦炉试验结果,使用国产一类优质焦煤替代澳煤进行优化配煤结构,确保焦炭M4o及CSR达标率的稳定;稳定高炉渣系主要是开发烧结配料精度系统,稳定烧结矿碱度,摸索出适合2号高炉生产实际的镁铝比四段式控制标准,优化炉渣黏度;优化高炉气流主要是针对下部送风制度提高风量和缩小风口面积后,上部调整及时布料矩阵,确保煤气流分布合理。沙钢2号高炉生产实践表明,上述整体思路可行,在低成本情况下实现了提产降耗。

湘钢3号高炉提产降耗的措施及成效

对湘钢3号高炉提产降耗的措施及成效进行了总结。3号高炉装料制度采用中心加焦模式,由于优质自产焦炭量不足,大量使用质量较差的外购焦炭后,日产量受到限制,焦比和燃料比较高。通过采取改善焦炭质量、优化操作制度、精细化操作等一系列措施,3号高炉煤气流分布更合理,操作炉型更稳定,主要技术经济指标逐步改善,提产降耗成效明显。2023年1-2月,3号高炉日产量上升到5600/d以上,利用系数达到3.11V(m^(3)·d),焦比降低至355kg/t,燃料比降至515kg/t以下。

汉钢1280 m^(3)高炉炉况失常分析及恢复实践

主要介绍汉钢1280 m^(3)高炉在生产过程中,受原燃料质量影响、操作制度未及时调整、参数控制不到位,导致炉况失常、产量下降、经济技术指标变差。通过采取调整原燃料结构、优化布料制度和送风制度、调整操作参数,最终稳定炉况,并形成一套系统的高炉操作制度。

高炉长周期稳定高效低耗生产实践

以高炉稳定高效低耗冶炼为核心,开发了以控制入炉原燃料粒度组成的质量控稳体系、高镁球团制备工艺、炉缸活跃状态的监控软件,建立了高炉有害元素控制标准与预警机制、基于品位的烧结矿粉三级分类标准、高炉关键装备维护标准、高炉煤气利用率评价体系,实现了高炉设备一体化寿命提升及高炉的长周期低休风率运行。高炉检修周期延长至6~9个月,燃料比为522.42 kg/t。

邯钢邯宝1号高炉提煤降焦生产实践

主要对邯钢邯宝1号高炉采取加强原燃料管理、优化高炉操作与管理、强化炉前生产管理等措施,使该高炉在2023年1—5月的平均产量达到8500 t/d,燃料比510 kg/t,比2022年低20 kg/t,煤比160 kg/t,消耗降低明显。

韶钢3200 m^(3)号高炉低燃料比生产实践

韶钢8号高炉于2020年12月25日停炉中修,集中更换烧损的8、9段冷却壁,同时对炉缸进行整体浇筑,快速恢复炉型;在线对热风炉进行修复,将风温从1 160℃提高到1 200℃。高炉投产后,实现了高炉炉型快速修复和热风炉在线修复,且通过加强原燃料质量管控、提升高炉操业能力和强化炉前出铁管理等措施,使得高炉炉况长周期稳定顺行,高炉技术经济指标得到明显改善,燃料比从原来506 kg/t下降至499 kg/t,达到低燃料比生产的效果。

邯宝1号高炉降本增效实践

以邯宝炼铁厂1号高炉为例,简要分析了高炉降低生产成本的方向和措施。主要列举了优化炉料结构、降低燃料比、降焦增煤以及降低动能消耗方面的措施,其中着重介绍了邯宝1号高炉在降低燃料比方面所采取的措施,包括保持炉况稳定顺行、调整气流分布、坚持精料方针、提高顶压、零加湿操作、提高风温等措施。

青钢3#高炉低品质炉料低耗生产实践

对青钢3#高炉低品质炉料条件下实现低燃料消耗生产进行了总结。通过控制入炉粉末、优化高炉上下部调剂、控制合理的温度场分布、控制炉渣成分和炉温、优化炉前操作等措施,在使用低品质炉料条件下,实现了炉况长期稳定顺行,达到降本增效的目的。

1#高炉配用外购焦炭生产成本分析

探讨了炼铁厂1#高炉在相同操作制度下,不同焦炭配比对高炉焦比、煤比、燃料比、返焦量的影响,并详细分析了不同焦炭配比下吨铁成本的变化,最终得出了配加价格较低的外购水熄焦高炉吨铁成本反而上升的结论。

邯钢1号高炉中心加焦布料制度应用实践

邯钢1号高炉因受制于原料条件采用中心加焦的布料制度,料制进行了三次大调整,这些调整在一定时期内均实现了对炉内气流进行调节,达到稳定炉况、提高产量和降低燃料比的目的。对三次料制调整过程产生的效果和存在的问题进行了分析,料制调整中应坚持以中心为主,兼顾边缘管理,在基准料制的基础上结合炉况实际进行微调,实现高产低耗的目的。

基于数据驱动的高炉料面优化决策模型研究

高炉炼铁是一个典型的高能耗、高排放、高污染的工业环节.合理的炉料分布能够形成更加合理的煤气流分布,使得炉内的化学反应更加充分,对高炉长期稳顺运行和节能减排具有重要作用.本文针对基于经验的料面形状决策不能根据炉况变化做出准确和及时的调控的缺陷,提出了基于数据驱动的高炉料面形状优化决策模型.首先,基于现场采集的数据,在考虑高炉生产实际情况约束和变量上下限约束的情况下,建立了以煤气利用率为评价函数的料面优化模型.然后,为了提高模型的精度和决策性能,提出了一种误差补偿超限学习机(extreme learning machine,ELM)方法用于建立料面优化过程模型,以减少模型与实际生产过程之间的误差.在此基础上,采用带有约束条件的自适应粒子群算法对模型进行求解.最后,通过仿真实验验证了所建模型和优化方法的有效性,实验结果表明所构建的高炉料面优化决策模型能够及时根据生产情况的变化给出合理的料面形状,满足现场生产的需求,使高炉高效稳定运行.

鞍钢2号高炉合理鼓风动能的探讨

简要分析了高炉鼓风动能的影响因素及判定方法,基于鞍钢2号3200m^3高炉生产数据的统计分析,重点探讨了2号高炉合理鼓风动能的范围和鼓风动能的控制方法。分析结果表明:高炉要取得低燃料比和高产量的效果决定于合理的鼓风动能,可以通过控制合理的人炉风量和送风比、控制合理的风口面积、调整富氧率,以及提高原燃料条件来获得合理的鼓风动能。针对鞍钢2号3200m^3高炉而言,合理的鼓风动能范围为110~130kJ/s,合理的送风比范围为1.75~1.80,合理的风口回旋区长度应在1.82m左右。