装甲防弹钢板BTP500质量特性分析

选取685、Armox 500T产品与装甲防弹用钢板BTP500进行对比分析,结果表明包钢生产的装甲防弹用钢板BTP500显微组织为回火马氏体,原始奥氏体晶粒细小,平均晶粒尺寸为10.5μm,且晶粒大小均匀。BTP500钢板的硬度(HBW)平均值在291~296之间,比685钢板平均值高出30左右。各项力学性能指标完全达到Armox 500T防护钢板的水平,-40℃低温冲击吸收功平均值为51.6 J,高于Armox 500T的冲击吸收功。BTP500钢板在厚度较薄的情况下仍具有良好的抗弹性能,为装甲车辆轻量化提供了理想的防护材料。

陶瓷-钢板组合式防护层抗弹性能仿真研究

依据GJB 4300-2002《军用防弹衣安全技术性能要求》中Ⅳ级的防破片等级要求,采用数值仿真方法对陶瓷-钢板组合式防护层的防弹性能进行研究。设定相应等级的初始速度,通过改变陶瓷板和钢板的厚度进行建模仿真,确定2种材料厚度对整体抗弹性能的影响。仿真结果表明,当陶瓷靶较厚时,钢板只起到整体支撑作用,对抗弹性能几乎没有影响,钢板的厚度可根据对靶板最大变形量的要求适当选取。因此,要满足GJB 4300-2002中Ⅳ级的防破片等级要求,陶瓷靶板的厚度应在12 mm以上。

低碳M-B型高强钢应用于均质厚装甲的剖析

通常使用低中碳调质处理钢生产均质中厚度装甲铸钢炮塔和装甲板,具有良好的韧性和抗弹性能。低碳低合金M-B型高强钢具有回火板条马氏体组织,以及高硬度和高淬透性,低碳马氏体钢在具有与低中碳回火索氏体组织钢相等的韧性（αk、5δ、ψ）和断裂韧性（KIC）情况下,其强度极限（σb）可较调质钢提高294～392MPa,从而使钢的抗弹性能相应地提高。依据装甲钢验收质量标准,对调质钢和低碳马氏体钢的性能和断口组织进行评论和对比,并着重强调了钢质纯洁性和淬透性是上述两种合金钢在各自硬度范围内获得最佳综合物理力学性能和抗弹性能的前提条件,也是生产均质装甲钢的关键性能。认为均质厚装甲采用低碳M-B型高锰钢制造是合理的新途径。

镁合金装甲板防弹测试

目的研究不同厚度的"镁合金-钢"复合、"钢-镁合金-钢"复合装甲靶材以及单一材料的镁合金和钢装甲靶材,对Φ7.62 mm和Φ12.7 mm这2种类型子弹的抗弹效果。方法通过"半连续电磁铸造-均匀化退火-挤压变形-时效热处理"等一系列工艺,制备镁合金装甲靶材。通过研究子弹入射深度和子弹弹孔的宏观及微观图片,分析不同组合靶板的抗弹效果。结果 "30 mm镁合金C-4 mm钢板"对Φ7.62 mm子弹具有良好的抗弹性;"8 mm钢板-30 mm镁合金B-8 mm钢板"对Φ12.7 mm子弹具有良好的抗弹性;越靠近弹孔,晶粒变形越明显,且孪晶越多,孪晶密集处出现裂纹,推断弹孔周围孪晶是导致裂纹产生的原因。结论几种工业镁合金与钢板复合组成的装甲板可以有效达到防弹效果。

超高强度装甲钢抗弹失效机理研究

为验证14 mm厚NP500装甲钢板抗53式7.62 mm穿甲燃烧弹性能的稳定性,选取1块靶板进行5发有效弹射击试验。结果显示有1发穿甲弹对靶板造成5级损伤(环切),其余4发均造成1~2级损伤。通过维氏硬度仪对弹坑周围组织显微硬度进行分析研究,发现抗弹失效弹坑周围心部硬度出现明显低值,而正常弹坑周围心部硬度与本体差异不大。利用扫描电镜观察弹坑周围裂纹形成及扩展过程,发现裂纹起源于绝热剪切带,并扩展至本体,最终贯穿,导致抗弹失效。

破甲弹侵彻钢板后防护效果试验

为了解反坦克武器侵彻钢板后 ,采用钢板和防弹背心两种防护方法的防护效果 ,用某式坦克所配大口径炮 ,在 10 0m距离发射大口径破甲弹侵彻 180mm厚钢板 ,钢板后布放绵羊 ,实验分为钢板遮挡防护组、防弹背心防护组和无防护组。试验后进行有防护和无防护对照 ,同时观察两种防护效果的差异。结果发现 ,有防护可以大大减轻受伤几率和受伤程度 ,且钢板防护效果优于防弹背心。

PRO500(S)防弹钢焊接性能分析及工艺

为掌握PRO500(S)型防弹钢板的焊接性能,本文对该材料进行技术性能、母材金相、焊接性能进行理论研究分析;通过小铁研斜Y型坡口对接抗裂性试验,确定焊丝的正确选用型号。结合有关的分析和试验,熟悉该型材质的工艺特点,制定现场施工要领,保证现场焊接质量。

500HB级装甲钢抗弹性能和工艺性能研究

500HB级别装甲钢因其具有独特抗弹性能、折弯成型性能,成为新一代轮式装甲车车身主要材料。本文针对南钢研制的500HB装甲钢,研究4~30 mm厚钢板化学成分设计、显微组织类型、抗弹极限、折弯极限。