ATR-FTIR方法判断PA6/PA66共混物中两组分相对含量

尼龙(PA)66与PA6都是应用极其广泛的工程塑料,在面对不同的性能要求、加工要求、成本要求时往往会将PA6与PA66共混后使用。共混后的材料后续的回收改性有一定困难,需要找到一个相对简便的方法快速对PA共混物中的共混比例进行分析。采用衰减全反射傅里叶变换红外光谱(ATR-FTIR)分析了不同比例PA6/PA66共混物的峰位与峰形的差异。试验结果表明,不同比例共混物的红外光谱图在1300~4000 cm^(-1)范围内的峰位和峰形与共混物共混比例相关性不大,而在1169~1180 cm^(-1)处吸收峰峰位置随共混比例变化相关性较大,可作为成分分析判据。将1169~1180 cm^(-1)处吸收峰峰位置和共混物中PA6含量进行作图拟合,拟合结果发现,峰位随着PA6含量增加的变化相关性函数一开始变化程度平缓,在1172 cm^(-1)到1178 cm^(-1)位置处发生突变,后续变化又变小,相关系数达0.98076。后续用预处理试样进行测试,发现测试与实际共混比例相差在5%左右,可作为半定量分析。使用该方法可快速对未知PA6/PA66共混物样品进行红外光谱分析确定PA6和PA66的相对比例。

玻纤增强PA66和PA6共混红磷阻燃材料熔点偏移研究

玻纤增强PA66和PA6共混红磷阻燃体系经过双螺杆挤出造粒得到的塑料粒子,在客户端注塑的制件进行差示扫描量热(DSC)测试出现了熔点偏移现象,分别是205℃和246℃。针对出现的问题进行了相关研究,结果表明:PA66与PA6共混其结晶状态互有影响,熔点会产生偏移甚至出现单一熔点;温度和停留时间对共混阻燃材料影响明显,会产生不同程度降解和结晶状态的改变,导致熔点偏移甚至出现单一熔点;高黏度的PA6以及合理的工艺参数对材料的熔点控制具有重要意义;采用此材料注塑的制件,不同结构和不同位置熔点有明显差异。

无卤阻燃增强PA66/PA6合金的性能研究

基于二乙基次膦酸铝和亚磷酸铝复配阻燃体系,研究了不同PA66和PA6比例时,阻燃增强PA66/PA6合金的力学性能、阻燃性能、电学性能、耐热性能以及湿热老化后的性能变化。随着合金中PA6比例的提高,材料的力学强度有略微下降,韧性相关指标略微提升,热变形温度和阻燃性能有所衰减。85℃/85RH%长期湿热老化试验结果显示,随合金中PA6比例的提高,材料吸水率逐渐增加,湿态下保持的拉伸强度更低,韧性更高,湿热老化后合金材料均未出现阻燃剂析出现象。无卤阻燃增强PA66/PA6合金的拉伸强度和绝缘电阻均随着温度升高而降低,PA6比例越高,合金材料的拉伸强度和绝缘电阻降低程度越明显。

PA6/PA66共聚酰胺纤维的制备及结构性能研究

为提高聚己内酰胺(PA6)纤维的结强比和勾结韧性,采用PA6/聚己二酰己二胺(PA66)共聚酰胺切片进行熔融纺丝,制备PA66质量分数分别是10%和20%的PA6/PA66共聚酰胺纤维,测试并分析不同牵伸倍数的PA6及PA6/PA66共聚酰胺纤维的物理性能(包括结晶度、取向度、线密度和回潮率)和拉伸性能(包括直接拉伸法、单勾结法和双勾结法)。结果显示:PA66共聚单体的引入使得PA6/PA66分子链规整性降低,纤维的结晶度、取向度、断裂强度均有所下降,回潮率略有上升,结强比和断裂伸长率保持率较PA6纤维的大幅度提高。PA6/PA66共聚酰胺纤维非常适合用于勾结类织物。

共聚PA6/66在PA66/GF复合材料中的应用

以共聚尼龙(PA)6/66和POE-g-MAH作为增韧剂,采用熔融共混法对PA66/玻璃纤维(GF)复合材料进行增韧改性,考察两种增韧剂用量对其结晶行为、力学性能、热变形温度(HDT)和熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,高用量的POE-g-MAH对复合材料中PA66的结晶有一定阻碍作用,而共聚PA6/66对PA66的结晶性能影响较小;随着共聚PA6/66和POE-g-MAH用量的提高,PA66/GF复合材料的冲击强度明显提高,拉伸强度、弯曲强度和HDT则逐渐下降;与POE-g-MAH相比,共聚PA6/66对拉伸及弯曲强度和HDT的不利影响较小,且略微提高了复合材料的MFR,而POE-g-MAH大幅降低了复合材料的MFR。当两种增韧剂的质量分数均为12%时,共聚PA6/66和POE-g-MAH增韧的复合材料的无缺口冲击强度和缺口冲击强度基本相当,但前者在拉伸强度、弯曲强度、HDT和MFR方面均有更明显的优势。

PA6/PA66/PA11共聚物的等温结晶行为

用DSC研究了熔融缩聚法制备的PA6/PA66/PA11共聚物的等温结晶行为。用Avrami方程分析了PA6/PA66/PA11的等温结晶动力学,其Avrami指数n值介于2.34~2.88之间,表明PA6/PA66/PA11是以二维盘状生长和三维球晶生长并存的球状晶体,然后计算了相关的结晶动力学参数。最后用Hoffman-Weeks理论计算出了共聚物的平衡熔点。偏光显微镜分析表明11-氨基十一酸的加入,使得共聚尼龙的球晶粒径进一步细化,数目增多。

高流动性PA6在GF增强PA66体系中的应用

以尼龙(PA)66和高流动性PA6为基体树脂,采用熔融共混方法制备了PA66/高流动性PA6/GF复合材料,考察了高流动性PA6用量对复合材料的结晶熔融行为、热变形温度(HDT)、熔体流动速率(MFR)、表面性能和力学性能的影响。结果表明,在GF质量分数为40%的情况下,当高流动性PA6用量不高于基体树脂总质量的20%时,复合材料表现出PA66的结晶熔融行为特征,HDT随高流动性PA6用量的增加略有下降;随高流动性PA6用量增加,复合材料的MFR显著提升;当高流动性PA6用量达到基体树脂总质量的20%时,复合材料制品表面浮纤问题得到解决,此时复合材料的拉伸和弯曲强度与未加高流动性PA6时相当,简支梁和悬臂梁缺口冲击强度则分别提高了17.6%和16.4%,MFR为18.3 g/10 min,较未加高流动性PA6时提升1倍,具有最佳的综合性能。

碳纤维增强尼龙PA6T/66共聚物复合材料的制备及性能研究

利用双螺杆挤出机熔融共混的方法制备了不同含量的碳纤维(CF)与尼龙共聚物(PA6T/66)复合材料,通过差示扫描量热仪、热重分析仪、扫描电子显微镜和力学性能测试研究了该复合材料的热性能、力学性能和断面形态结构。结果显示,复合材料的起始分解温度均在400℃以上,熔点都在300℃左右。随着CF含量的增加,复合材料的拉伸强度、弯曲强度和冲击强度都相应增加,当CF质量分数达到40%时,复合材料的拉伸强度、弯曲强度和冲击强度分别达到最大值:226.1 MPa、354.7 MPa、54.1 k J/m2。

TLCPa对PA 6／PA 66相容性及结晶行为的影响

采用溶液共混法制备了聚酰胺6(PA 6)／聚酰胺66(PA 66)/热致聚酰胺液晶(TLCPa)共混物,分析了TLCPa对PA 6／PA 66相容性及结晶行为的影响。差示扫描量热法分析表明,TLCPa的加入改善了PA 6和PA 66之间的相容性,PA 6／PA 66共混物结晶受到抑制;傅里叶变换红外光谱研究表明,TLCPa和PA 6、PA 66分子间形成了大量的分子间氢键,是TLCPa改善共混物相容性的主要原因;广角X射线衍射分析表明,TLCPa的加入没有影响共混物的晶型结构,当w(TLCPa)大于10％时,共混物的结晶度明显下降。

挤出工艺对PA6/PA66复合材料性能的影响

利用正交试验设计不同实验，用同向双螺杆挤出机制备尼龙（PA）6／PA66复合材料，研究了挤出温度、螺杆转速及产量等工艺参数对复合材料力学性能的影响；对复合材料的冲击断面进行了扫描电子显微镜分析，用光学显微镜观察了复合材料燃烧残留物中玻纤的长度和分布情况。当挤出温度为265℃、螺杆转速为520r／min、产量为520kg／h时，制备的复合材料的力学性能最好，其拉伸强度为156．8MPa，弯曲强度为221MPa，冲击强度为92．1kJ／m^2。基体树脂对玻纤的浸渍效果较好，玻纤长度为0．4～0．6mm，且分布较均匀。

尼龙1010/6及尼龙1010/66基本物理性能与组成的关系

尼龙1010/6 和尼龙1010/66 的基本物理性能随着组成的改变而改变,尼龙1010 含量高时,共聚物密度大于计算值;含量低时,共聚物密度小于计算值.尼龙1010 含量20%左右时。

PA6/66/11共聚物的表征及性能研究

采用熔融缩聚法制备共聚聚酰胺(PA)6/66/11,并通过傅立叶变换红外光谱(FTIR)仪、差示扫描量热仪(DSC)和热重(TG)对其结构和热稳定性进行了表征,分析了组成与熔融峰、结晶峰的关系,发现了冷结晶现象。同时测试了共聚物做为聚酰胺热熔胶使用时的剥离强度的大小,其剥离强度最大达到62N/25mm。并且研究了11-氨基十一酸含量对剥离强度的影响。

半芳香尼龙6T/66的合成和非等温结晶动力学的研究

采用成盐、预聚合、固相聚合三步法制备高分子量的PA6T/66,用差示扫描量热法(DSC)研究了PA6T/66的非等温结晶动力学,结果表明:结晶温度随着降温速率的增大而降低;半结晶期T1/2随降温速率Ф的增大呈指数下降,表明结晶速率随降温速率的增大而提高;由用R-T法可以得到在不同结晶度下lgΦ对lgT有较好的线性关系。用Kissinger方法计算得到PA6T/66(55/45)非等温结晶活化能分别为ΔE=-61.51kJ/mol。

双喷静电纺聚酰胺6/聚酰胺66纳米蛛网纤维膜的制备及其空气过滤性能

为提高聚酰胺6/聚酰胺66纳米蛛网纤维膜(NSFM)的过滤性能,采用双喷静电纺制备了聚酰胺6/聚酰胺66纳米蛛网纤维膜,研究了纺丝液中Ca Cl2的质量分数、电压、环境湿度等参数对蛛网覆盖率及纤维形态的影响;将NSFM与导电布组成复合膜,分析了蛛网覆盖率和NSFM面密度对复合膜空气过滤性能的影响。结果表明,当Ca Cl2的质量分数为2%,纺丝电压为20.0 k V,环境湿度为40%时,蛛网覆盖率最高;随着蛛网覆盖率的增加,过滤品质因子提高;NSFM的面密度为0.5 g/m2时,复合膜的综合过滤效果最好。

静电纺尼龙6/66纤维毡的湿热处理及其结构与性能

通过静电纺丝制备的尼龙6/66共聚物纳米纤维毡在水中的结构和尺寸稳定性差,这阻碍了产品的实际应用。本文探讨了湿热后处理对纤维的结晶结构和纤维毡的力学性能以及尺寸稳定性的影响。研究发现:经过润湿的试样,在90℃下加热,随着热处理时间的延长,纤维的结晶度增加;热定型时间超过15分钟后,试样的尺寸基本稳定,力学性能也得到了很大改善。

轴承保持架用PA66玻纤增强料的研究

本文介绍了轴承保持架用PA6 6增强料的配方及性能 ,研究了采用双螺杆混炼机生产PA6 6增强料的工艺及控制。分析了玻纤和改性剂对PA6 6增强料的拉伸强度、弯曲模量、冲击强度的影响。探讨了不同粘度PA6 6对增强材料性能的影响。并将试验结果和国内外同类产品做了比较 。

PTFE/PA6和PTFE/PA66共混物的吸水性及流变行为

通过浸水实验、缺口冲击断裂实验和动态流变测试,考察了PTFE含量对PTFE/PA6和PTFE/PA66共混物的吸水率、冲击断裂强度及熔体黏度的影响以及熔体黏度随温度和频率的变化规律。结果表明,PTFE/PA6和PTFE/PA66共混物的吸水率均随着PTFE含量的增加而减小,即PTFE的加入抑制了共混物的吸水性。两种共混物的冲击强度比纯PA明显降低,但是吸收水对两种共混物冲击强度的影响不显著。随着PTFE含量的增加,共混物熔体的黏度先减小后增加,说明适量的PTFE可以改善共混物的成型加工特性。共混物熔体的黏度随加载频率的增大而降低,符合假塑性流体流动规律。有趣的是,对于PTFE/PA6共混物的黏度随着温度的升高而减小,而PTFE/PA66共混物黏度随着温度升高近似成指数规律增大。

熔融挤出法制备PA6-66/蒙脱土纳米复合材料的研究

采用聚合物熔融挤出的方法 ,用自制的有机蒙脱土与PA6 66熔融复合 ,制备出剥离型PA6 66/蒙脱土纳米复合材料 ;并对材料的结构与性能进行了测试。TEM结果表明 ,蒙脱土晶层均匀地分散于基体中 ,平均厚度约 10nm ,形成结构均匀的纳米复合材料。DSC、MFR测试结果表明 ,纳米复合材料的热性能和加工性能优于基体 ;同时对复合材料的力学性能进行测试 ,结果表明 ,纳米级蒙脱土起到了显著增强作用 ,复合材料拉伸强度升高了 17 1%;拉伸模量提高了将近 3 0 %;屈服强度是纯PA6/66的 1 2

共聚酰胺6／66／1010的流变性能研究

共聚酰胺６／６６／１０１０是一种热熔胶。本文研究了这种共聚酰胺的流变特性。求得此种假塑性流体在１５０～１９０℃范围内的非牛顿指数和恒定剪切应力与剪切速率下的粘流活化能。实验结果表明，其流动性能较好，有益于该热熔胶的加工及应用。

尼龙6/66/1010三聚体的静电纺丝(英文)

研究了尼龙6/66/1010三氟乙醇溶液的静电纺丝。结果表明,尼龙6/66/1010的溶液纺丝质量分数为6%～14%。随着尼龙溶液质量分数的增加,纤维上的珠串缺陷由圆形向纺锤形转变,并随着质量分数的进一步增大,珠串缺陷消失。溶液质量分数从6%增加至10%, 纤维平均直径从230nm增加到487nm,质量分数为6%的尼龙溶液纺出的纤维直径分布最宽。