AAO生物池简明计算方法及工程实践

基于活性污泥法设计计算中泥龄法理论,结合多项工程经验总结,编制简明测算生物池参数软件。工程实践表明,使用该软件设计的生物池运行良好。

多点交替进水五箱一体化活性污泥法脱氮除磷研究

为了获得较高的氮、磷去除效率，在UNITANK工艺的基础上，开发了一种新型的城市污水脱氮除磷工艺——多点交替进水五箱一体化活性污泥法，并在南京某污水处理厂开展了中试研究。连续一年的稳定运行表明，在进水COD、BOD5、TP、NH3-N、TN分别为110～430、52～130、2．2-6．1、15～41、17-50mg／L的情况下，出水水质可稳定地达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918-2002）的一级A标准．除磷率和脱氧率分别可达90％和70％以上．

基于LabVIEW的污水处理过程动态仿真研究

在国际公认的活性污泥1号模型(ASM1)数学方法建模基础上,引入了智能方法,利用增长型模糊神经网络算法建模与数学建模相结合对其进行改进处理,在数学方法建模方法的前提下,借助增长型模糊神经网络算法所具备的模糊和学习功能,对活性污泥处理过程进行建模,获得了能够反映二沉池出水水质的关键水质参数的简化模型。同时,利用LabVIEW软件平台对该改进模型进行验证,通过对污水关键水质参数COD、BOD5等进行仿真实验,证明了该模型系统的有效性。

活性污泥过程反应池与二沉池耦合模型与模拟

将二沉池一维通量模型与反应池活性污泥2号模型（ASM2）耦合,建立了活性污泥过程模型.模型应用于重庆某污水处理厂,结果表明,该模型可以较好地对出水中COD、SS、TN及TP进行模拟.针对该污水处理厂现行运行条件,分析了影响活性污泥系统的因素,提出优化运行参数,将二沉池污泥回流比由原来的0.75减至0.20-0.25,剩余污泥排放量从原来的591m^3/d至204-249m^3/d;将反应池污泥浓度由原来的1.2g/L增加至2.8g/L,可提高系统抗负荷冲击和抗低温的能力,改善系统出水水质.

多点交替进水五箱一体式活性污泥工艺阶段转换实时控制基础

介绍了研发的多点交替进水五箱一体式活性污泥工艺,在工艺脱氮除磷效能试验的基础上,对通过反应器内氮磷物质的监测实现工艺阶段转换的实时控制进行了基础研究.试验结果表明,工艺具有良好的脱氮除磷效能.主体阶段1时各反应池的氮磷曲线显示,当进水端缺氧池的硝态氮降至0.5mg/L,厌氧池中的TP上升速率低于0.15mg/(L.h),好氧池的TP下降速率低于0.15mg/(L.h)时,认为反应器完成了本阶段的设计功能,应转入下一阶段.

多点交替进水五箱一体式工艺污泥回流比研究

介绍了多点交替进水五箱一体式工艺的流程与特点,研究了不同污泥回流比下反应器对氮、磷的去除效果。结果表明,在运行周期为16 h、污泥回流比为55%的条件下,反应器对COD、BOD5、NH4+-N、TN、TP的去除率分别达到78%、84%、86%、70%、89%。此外,建立了反应池内污泥浓度的分布模型,并计算得出不同回流比下污泥浓度的变化规律,通过对计算值与试验检测结果的比较,提出了后期工艺的改进方向。

LLMO处理酵母废水

利用LLMO生物制剂的生物强化技术与传统的活性污泥法相结合的方式对酵母废水进行处理,试验结果表明,投加LLMO生物制剂处理后,废水SCOD、NH3-N和SS明显降低,废水的臭味消失,剩余污泥量也减少了25%～40%。当曝气系统进水SCOD在2500～3000mg/L时,经过投加LLMO菌剂处理后,出水SCOD低于1300mg/L,去除率大于50%,进水NH3-N在100～200mg/L时,出水NH3-N低于15mg/L,去除率大于90%,达到国家排放标准,大大节省了后续物化处理的费用。

活性污泥法污水处理过程动态仿真研究

根据污水处理过程的实际需要,在国际公认的活性污泥模型ASM1模型的基础上,获得了能够反映污水处理系统出水水质的简化模型。利用LabVIEW软件平台,开发出了基于该模型的污水处理过程动态特性的仿真系统。系统具有反映污水处理过程动态信息量大、直观性好、人机交互方便等特点。通过对污水关键水质参数COD、BOD5、SS进行仿真,证明了该仿真系统的有效性。

五箱一体化活性污泥工艺的数学模拟与校正

对五箱一体化活性污泥工艺进行了数学模拟研究,针对模型中的动力学参数提出了一种迭代计算的校正方法。该方法结合了6个批式实验模拟(氨氮吸收速率AUR、硝氮吸收速率NUR、耗氧速率OUR、厌氧释磷速率PRR、好氧吸磷速率PUR_aerobic和缺氧吸磷速率PUR_anoxic)、灵敏度分析以及数学优化方法(遗传算法):通过迭代计算确定合适的污泥组分比例,完成对6个批式实验的模拟;灵敏度分析可以分别确定各个批式实验模拟中参数对模拟结果的影响程度,挑选待优化参数,完成参数识别;数学优化方法可以自动对参数进行校正。结果显示,校正后的模型对五箱一体化活性污泥工艺的模拟效果较好:6个批式实验的模拟值与测量值之间的平均相对误差(ARD)分别为5.65%、17.27%、6.02%、7.11%、13.07%和6.98%;30 d动态出水COD、NH+4-N、TN和TP的ARD值分别为4.72%、18.87%、9.45%和38.11%。研究结果表明,提出的迭代方法可以用来对活性污泥模型进行校正,而且校正效果较好。

活性污泥法曝气池池容的理论推导

根据微生物反应动力学模型,推导了活性污泥系统中完全混合式与推流式曝气池池容的计算公式,并比较了在不同底物去除率下,两种池型容积大小。

基于模型的六箱一体化工艺优化控制研究

分析了基于模型的六箱一体化工艺的优化控制.针对六箱一体化工艺周期运行的特点,提出了两种阶段时间控制策略:Fix_time策略和NO3_control策略,前者的阶段时间是固定的,后者的阶段时间是通过在线检测缺氧池中SNO3及其变化速率自动进行控制的,Fix_time策略包含7个待优化参数,NO3_control策略包含6个待优化参数.在同时考虑出水水质和运行能耗两个目标的前提下,对两种策略进行了多目标优化分析.结果显示:NO3_control策略相比于Fix_time策略更具适应性,在不同的进水条件下依然能够满足缺氧反硝化的时间要求,因此出水水质更好,同时运行能耗也较低.该研究结果表明:针对六箱一体化工艺设计的NO3_control策略能够进一步提升六箱一体化工艺的性能.

活性污泥法推流式曝气池池容影响因素的探讨

本文根据推流式曝气池池容公式,分析了微生物动力学因素和运行因素对推流式曝气池池容的影响,并比较了它们对池容影响程度的大小。

活性污泥法二沉池表面面积计算方法

介绍了一种利用固体通量理论进行活性污泥法二沉池表面面积的计算方法,该方法利用水力负荷与固体负荷进行二沉池表面面积的计算,不仅计算公式简单,而且克服了利用传统负荷法进行二沉池设计计算的缺点,是非常简单实用的进行二沉池设计计算的方法。

处理污水沉淀池运行状态分析

通过对活性污泥法污水处理装置沉淀池运行数据进行分析,得出污泥浓度、污泥沉降和沉淀池池型是影响污水生化处理装置工艺运行状态的主要因素,对同类型装置的设计、运行控制和工艺改进提出建议,以提高污水处理装置控制管理水平。

IFAS工艺处理实验室废水应用研究

实验室废水由于水质波动大,成分来源复杂,可能含有某些有毒有害物质,而难以有效处理。本研究以某科研机构实验楼排放的实验室废水为研究对象,采用生物膜-活性污泥复合工艺(IFAS)处理的方法,探究不同时间段实验室废水的产排特征,并通过添加化粪池污水调节实验室废水水质水量,考察IFAS工艺对实验废水COD、NH_(3)-N等污染物的去除效果及其抗冲击性能。研究结果表明,当实验室废水COD、NH_(3)-N分别为13.88~766.99mg/L,0.35~5.76mg/L时,通过调节实验室废水和化粪池污水的比例,实验室废水的可生化性、毒性和冲击负荷得到改善;同时,实验室废水和化粪池污水在2∶1配比条件下,经过IFAS工艺处理后其出水COD、NH_(3)-N浓度均可达到《GB 8978-1996污水综合排放标准》中的一级排放标准。另外,研究发现IFAS工艺具有良好的抗冲击负荷性能。

雨天活性污泥方案在污水处理厂改造中的设计探讨

本文以某污水处理厂小试改造工程为例,探讨了雨天活性污泥方案在污水处理厂改造中的应用。该方法可使污水处理厂在无扩建的情况下增大处理规模,降低吨水运行成本。小试运行结果表明,运行5h后,TN的去除能力恢复稳定;运行3d后,TP的去除能力恢复稳定,且不破坏原设计污水处理厂的生化反应系统。

活性污泥工艺曝气池混合液中悬浮固体浓度与总固体浓度差异的研究

在实际测定中,往往把曝气池混合液总固体视为悬浮固体,进而把挥发性总固体视为挥发性悬浮固体。通过试验论证了混合液中悬浮固体浓度与总固体浓度之间是有差异的,要有效进行工艺控制,就必须准确测定混合液的滤过性残渣MLSS中的有机部分MLVSS。

A/O^(2)工艺处理焦化废水的工艺改进

介绍了迁安中化公司焦化废水处理A/O^(2)工艺流程,分析了影响工艺稳定运行的因素和运行中存在的问题,结合实际运行情况,提出了改造O1池污泥回流点位、改变好氧池运行模式和剩余污泥排放点位的改进措施。改造后,焦化废水A/O^(2)工艺COD去除率提高至92%以上,生化系统抗冲击能力提高,废水处理费用降低。