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Carbide and Nitride Precipitation in High Temperature TensiledSpecimens and Hot Ductility of Nb-and Ti-ContainingSteel CC Slabs
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作者 WU Dongmei WANG Xinhua +5 位作者 LIU Xinyu WANG Wanjun FEI Huichun ZHANG Li YE Jinwei (Metallurgy Engineering School, USTB, Beijing 100083, China) (Baoshan Iron and Steel Co., Shanghai 200091) 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 SCIE EI CAS CSCD 1997年第2期21-25,共5页
Hot ductility of the Nb- and Ti-containing line-pipe steel CC slab specimens were measured under the sirain rate of 1 x 10-3/s. Three types of precipitates were found in the fractured specimens. One was the block-shap... Hot ductility of the Nb- and Ti-containing line-pipe steel CC slab specimens were measured under the sirain rate of 1 x 10-3/s. Three types of precipitates were found in the fractured specimens. One was the block-shaped coarse TiN particles precipitated at high temperature. Another type was the fine dynamic precipitation products precipitated at 950~900℃ which caused remarkable ductility reduction of the steel. The third type was the co-existed precipitates formed by fine Nb precipitates nucleating and growing on TiN paricles. Compared with Nb-containing steel which contains no Ti, there was no ductility drop for Nb- and Ti-containing steel at temperature between 850℃ and Ar3 and, the γ→α transformation inside the grain matrixes proceeded faster, which both improved the ductility of the steel in the low ductility temperature Region Ⅲ. 展开更多
关键词 Nb-Ti micro alloying steel cc slab hot ductility carbides nitrides precipitation
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Preventing Occurrence of Transverse Corner Cracks on Nb, V and Ti Microalloying Steel CC Slabs
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作者 WANG Xinhua WANG Wenjun +4 位作者 WU Dongmei CHANG Bo LIU Xinyu ZHANG Li YE Jinwei(Metallurgy Engineering School,USTB,Beijing 100083)(Baoshan Iron and Steel Co., Shanghai 200091) 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 SCIE EI CAS CSCD 1997年第4期5-9,共5页
Based on their hot ductilities, Nb, V and Ti microalloying steels can be classified into two groups. The first group includes steels with lower carbon content (≤0.10%). Ductilities of steels of this group recover and... Based on their hot ductilities, Nb, V and Ti microalloying steels can be classified into two groups. The first group includes steels with lower carbon content (≤0.10%). Ductilities of steels of this group recover and rise with decreasing temperature when temperature lowers to below 825℃. Another group includes steels which contain more carbon (>0.12%) or contain more Nb and V. The low ductility temperature Region Ⅲ for steels of mis group extends to temperature as low as 725℃. The occurrence of the transverse corner cracks of the Nb, V and Ti microalloying steel CC slabs has be considerably decreased by stabilizing casting speed, increasing mold steel level automatic control ratio,enhancing caster segment radial alignment and adopting proper secondary cooling patterns to make slab corner temperature at straightening out off the low ductility temperature region. 展开更多
关键词 NB V Ti microalloying steel continuous casting slab hot ductility crack
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Hot Ductility of Vanadium Micro-alloying Steel Continuous Casting Slabs
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作者 XinhuaWang DexinDu 《Journal of University of Science and Technology Beijing》 CSCD 2002年第1期9-12,共4页
The hot ductility of the V-containing micro-alloying steel CC (continuouscasting) slabs and precipitation of vanadium carbide in the tensile specimens were investigated. Theresults indicate that the precipitation rati... The hot ductility of the V-containing micro-alloying steel CC (continuouscasting) slabs and precipitation of vanadium carbide in the tensile specimens were investigated. Theresults indicate that the precipitation ratio and precipitation rate of vanadium in the specimensreach maximum respectively at 900, -825 and 825 deg C. There is still l0 percent-l7 percent ofvanadium precipitated when the deformation temperature decreases to 800-700 deg C. Vanadium largelyaffects the ductility of the steel in the low ductility temperature Region III. Embrittlement ofsteel with higher V content is severer in the region and the embrittlement extends to lowertemperature. 展开更多
关键词 V micro-alloying steel cc slab hot ductility CARBIDE NITRIDE precipitation
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Longitudinal surface cracks on continuous casting slabs of P and Cu containing container steel 被引量:1
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作者 XinhuaWang ZhiyuanZhu +1 位作者 LiZhang GuodongXu 《Journal of University of Science and Technology Beijing》 CSCD 2003年第4期16-19,共4页
The fact that the amount of the mold flux components differs at differentlocations on the cracking surface indicates that the longitudinal surface cracks are initiallyformed in the mold and are enlarged in the seconda... The fact that the amount of the mold flux components differs at differentlocations on the cracking surface indicates that the longitudinal surface cracks are initiallyformed in the mold and are enlarged in the secondary cooling zone. Based on the hot ductilitymeasurement of two typical container used steels, it is known that the steels are in severeembrittlement state in the temperature range of 825-775 deg C. By means of increasing Cr/Ni platingthickness on the upper part of the mold, reducing mold heat flux, adopting new secondary coolingpattern, etc., the occurrence of the surface longitudinal cracks on the steel CC (continuouscasting) slabs has been significantly reduced. 展开更多
关键词 container steel cc slab longitudinal surface crack MOLD hot ductility
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含钒微合金钢连铸坯高温塑性的研究 被引量:23
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作者 刘新宇 许中波 +3 位作者 王新华 杜德信 赵克文 伍兵 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2000年第1期51-54,共4页
对含钒微合金化钢连铸坯的高温塑性及变形试样中钒的碳、氮化物析出量进行了研究。研究结果表明,钒的碳、氮化物析出比在900~825 ℃之间最高,825 ℃时钒的碳、氮化物析出速率最大,在800~700 ℃之间,变形试样中仍... 对含钒微合金化钢连铸坯的高温塑性及变形试样中钒的碳、氮化物析出量进行了研究。研究结果表明,钒的碳、氮化物析出比在900~825 ℃之间最高,825 ℃时钒的碳、氮化物析出速率最大,在800~700 ℃之间,变形试样中仍有10 % ~17 % 钒的碳、氮化物析出。钒对钢在第Ⅲ脆性温度区的塑性有较大的影响,含钒高的钢铸坯试样脆化程度严重,且脆化向低温方向延伸。 展开更多
关键词 钒微合金化钢 连铸坯 热塑性 碳化物 氮化物
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中碳亚包晶成分钢连铸坯角横裂的防止对策 被引量:12
6
作者 王新华 赵沛 +6 位作者 王文军 杨志尚 吴世培 龚斌 张立 叶锦渭 汪钺强 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1995年第4期330-335,共6页
宝钢生产的中碳亚包晶成分钢连铸坯角横裂属于沿晶界的开裂,主要发生在850℃t以下温度,对3个钢种连铸坯试样的高温力学性能的测定表明,在ε=4×10-3/s应变速率下,所测钢种在熔点~700℃范围存在两个脆性温度区... 宝钢生产的中碳亚包晶成分钢连铸坯角横裂属于沿晶界的开裂,主要发生在850℃t以下温度,对3个钢种连铸坯试样的高温力学性能的测定表明,在ε=4×10-3/s应变速率下,所测钢种在熔点~700℃范围存在两个脆性温度区域,即熔点~1350℃的第I脆性温度区域和850~725℃的第Ⅲ脆性温度区域,在第Ⅲ脆性温度区域,γ单相域AlN等氮化物在γ晶界的析出和在γ+α两相区先共析α相呈网膜状,在γ晶界的析出是造成钢脆化的主要原因。通过控制钢中氮、铝含量,采用较温和的二冷方式,使铸坯在矫直处的边角部温度避开第Ⅲ脆性温度区,铸坯的角横裂缺陷有了大幅度的降低。 展开更多
关键词 裂纹 亚包晶成分钢 连铸坯 延塑性
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集装箱用钢连铸坯表面纵裂纹的研究 被引量:16
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作者 张立 徐国栋 +1 位作者 王新华 朱志远 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2002年第1期19-21,25,共4页
对集装箱钢铸坯表面纵裂纹开裂面不同位置处保护渣所含成分的分析结果表明 ,纵裂纹是在结晶器内生成 ,在二冷区扩展成裂纹缺陷的。由铸坯试样高温延塑性测试结果可知 ,在 775~ 82 5℃之间 ,集装箱钢处于脆性严重的状态。通过采用增加... 对集装箱钢铸坯表面纵裂纹开裂面不同位置处保护渣所含成分的分析结果表明 ,纵裂纹是在结晶器内生成 ,在二冷区扩展成裂纹缺陷的。由铸坯试样高温延塑性测试结果可知 ,在 775~ 82 5℃之间 ,集装箱钢处于脆性严重的状态。通过采用增加结晶器铜板上部镀层厚度降低热流和改用新的二冷工艺等措施 。 展开更多
关键词 集装箱钢 连铸坯 纵裂纹 高温塑性
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中碳铝硅镇静钢连铸坯的高温延塑性 被引量:3
8
作者 吴冬梅 王新华 +2 位作者 刘新宇 费惠春 张力 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1996年第4期325-329,共5页
采用Gleeble-1500热模拟实验机测试了宝钢生产的易出现角横裂纹缺陷的中碳铝硅镇静钢GR4151连铸坯的高温延塑性,并通过金相、扫描电镜等方法对拉断后试样的断口及组织形貌进行了分析检验,结果表明:GR4151钢... 采用Gleeble-1500热模拟实验机测试了宝钢生产的易出现角横裂纹缺陷的中碳铝硅镇静钢GR4151连铸坯的高温延塑性,并通过金相、扫描电镜等方法对拉断后试样的断口及组织形貌进行了分析检验,结果表明:GR4151钢在熔点~700℃的温度区间存在2个脆性区域,即熔点~1330℃的第Ⅰ脆性区和860~740℃的第Ⅲ脆性区,第Ⅲ脆性区内,γ单相域AlN等氮化物在γ晶界析出和在γ+α两相区先共析铁素体呈网状并在γ晶界析出是造成脆化的主要原因,本文还提出了避免产生角横裂纹缺陷的措施。 展开更多
关键词 裂纹 连铸坯 高温延塑性 中碳铝硅镇静钢 炼钢
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含铌钛钢X-52连铸坯的高温延塑性 被引量:4
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作者 吴冬梅 王新华 +2 位作者 李景捷 费惠春 张力 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第3期248-253,共6页
测试了熔点~700℃温度区间含铌钛钢X-52连铸坯的高温延塑性.根据断口形貌、组织以及钢中析出物等的变化情况分析了该钢的脆化机理.结果表明:在熔点~700℃温度区间,X-52钢存在2个脆性区,熔点~138℃的第Ⅰ脆性区,925~825℃的第... 测试了熔点~700℃温度区间含铌钛钢X-52连铸坯的高温延塑性.根据断口形貌、组织以及钢中析出物等的变化情况分析了该钢的脆化机理.结果表明:在熔点~700℃温度区间,X-52钢存在2个脆性区,熔点~138℃的第Ⅰ脆性区,925~825℃的第Ⅲ脆性区.细小的NbCN沿奥氏体晶界的动态析出是造成第Ⅲ区脆化的主要原因.可通过向钢中添加少量的钛,以降低晶界处细小的NbCN的析出量,防止光共析铁素体在奥氏体晶界呈网状析出而改善钢的热塑性. 展开更多
关键词 铌钛钢 连铸坯 高温 延塑性 动态析出
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Q235B薄板坯高温塑性的研究 被引量:10
10
作者 孙彦辉 赵长亮 +3 位作者 成小军 吴光亮 周春泉 蔡开科 《特殊钢》 北大核心 2006年第2期28-30,共3页
根据Cleeble1500热/应变模拟试验机测试的CSP薄板坯连铸工艺生产的成分(%)为0.16~0.20C,0.020~0.060Alt Q235B钢的70mm×1500mm薄板坯600~1400℃热塑性曲线,得出连铸坯第Ⅲ脆性区为700~900℃,如在此温度范围矫直,铸... 根据Cleeble1500热/应变模拟试验机测试的CSP薄板坯连铸工艺生产的成分(%)为0.16~0.20C,0.020~0.060Alt Q235B钢的70mm×1500mm薄板坯600~1400℃热塑性曲线,得出连铸坯第Ⅲ脆性区为700~900℃,如在此温度范围矫直,铸坯易产生裂纹。通过扫描电镜分析断口形貌和电子探针的成分分析,得出形变诱导铁索体呈网状析出和奥氏体在低温区域析出氮化物(AIN)导致铸坯脆化。 展开更多
关键词 CSP工艺 Q235B钢 薄板坯 高温塑性 裂纹
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普通取向硅钢的热塑性研究 被引量:3
11
作者 侯泽旺 张晨 +1 位作者 项利 仇圣桃 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2010年第4期51-55,共5页
对实验室模拟薄板坯连铸连轧流程试制成功的普通取向硅钢的铸坯进行高温力学性能测试,分析动态再结晶、析出物和相变对取向硅钢热塑性的影响。结果表明:试验取向硅钢无第Ⅱ脆性区;第Ⅲ脆性区的温度范围约为850~600℃;晶界析出物和相变... 对实验室模拟薄板坯连铸连轧流程试制成功的普通取向硅钢的铸坯进行高温力学性能测试,分析动态再结晶、析出物和相变对取向硅钢热塑性的影响。结果表明:试验取向硅钢无第Ⅱ脆性区;第Ⅲ脆性区的温度范围约为850~600℃;晶界析出物和相变是第Ⅲ脆性区取向硅钢塑性变差的主要原因。 展开更多
关键词 取向硅钢 热塑性 薄板坯连铸连轧 析出物
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Q345c连铸坯在热装热送中表面裂纹成因分析 被引量:3
12
作者 王生朝 赵刚 鲍思前 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第9期3634-3639,共6页
应用有限元软件(ABAQUS)对Q345c连铸板坯单坯冷却过程温度场和应力场进行模拟,通过Gleeble 2000热模拟试验机研究Q345c钢连铸坯的高温热塑性,测得材料的高温热塑性曲线和高温抗拉极限曲线。研究结果表明:材料的脆性区在600~850℃之间,... 应用有限元软件(ABAQUS)对Q345c连铸板坯单坯冷却过程温度场和应力场进行模拟,通过Gleeble 2000热模拟试验机研究Q345c钢连铸坯的高温热塑性,测得材料的高温热塑性曲线和高温抗拉极限曲线。研究结果表明:材料的脆性区在600~850℃之间,高温断裂强度随温度升高而降低,最大不超过160 MPa;板坯单独冷却在850~750℃之间,正处在材料的脆性区,模拟所得其表面拉应力,最大达到164 MPa,超过材料的高温抗拉强度;为避免过高的表面热应力产生热裂纹缺陷,连铸火焰切机至板坯加热炉之间,除应安装保温加热装置外,尽量缩短板坯的输送时间,必要时堆垛缓冷。 展开更多
关键词 连铸坯 温度场 应力分析 导热系数 裂纹 高温热塑性
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X-52管线钢连铸坯高温变形试样中碳、氮化物的析出和钢的高温延性 被引量:1
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作者 王新华 吴冬梅 +4 位作者 刘新宇 王万军 费惠春 张立 叶锦渭 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1997年第11期47-50,61,共5页
测试了3X-52钢连铸坯试洋的高温延性。变形试样中主要有三类碳、氮化物析出:高温下析出的块状粗大 TiN 析出物;950~900℃沿晶界和在晶粒基体内部析出的微细动态析出产物;依附在 TiN 颗粒上生成的复合析出物。与不含钛的含铌钢相比,X-5... 测试了3X-52钢连铸坯试洋的高温延性。变形试样中主要有三类碳、氮化物析出:高温下析出的块状粗大 TiN 析出物;950~900℃沿晶界和在晶粒基体内部析出的微细动态析出产物;依附在 TiN 颗粒上生成的复合析出物。与不含钛的含铌钢相比,X-52钢试样在850℃~Ar_3温度之间没有出现进一步的延性降低,γ→P转变温度的提高,减轻了其在第Ⅲ脆性温度区的脆性程度。 展开更多
关键词 连铸坯 热塑性 氮化物 析出 管线钢
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化学成分对连铸板坯横裂纹形成的影响 被引量:25
14
作者 吴薇 《上海金属》 CAS 2004年第1期50-54,共5页
参考了文献的研究结果,并结合部分实际生产数据分析、探讨板坯横裂纹发生机理和化学成分对钢种的热塑性和板坯横裂纹发生的影响,并简要提出改进板坯表面横裂纹的措施。
关键词 板坯连铸 热塑性 化学成分 横裂纹
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Nb-Ti微合金化超低碳钢析出物热力学分析及对热塑性影响 被引量:1
15
作者 曾亚南 孙彦辉 +2 位作者 马志飞 徐蕊 艾西 《特殊钢》 北大核心 2014年第5期52-56,共5页
建立了基于双亚点阵模型的(Nb_xTi_(1-x))(C_yN_(1-y))复合热力学模型,并计算了1 023~1 623 K时Nb-Ti微合金化超低碳钢(/%:0.02C,0.12Si,1.70Mn,0.012P,0.004S,0.101Nb,0.009Ti,0.010Als)的析出相中各组分的摩尔分数、占位比以及析出顺... 建立了基于双亚点阵模型的(Nb_xTi_(1-x))(C_yN_(1-y))复合热力学模型,并计算了1 023~1 623 K时Nb-Ti微合金化超低碳钢(/%:0.02C,0.12Si,1.70Mn,0.012P,0.004S,0.101Nb,0.009Ti,0.010Als)的析出相中各组分的摩尔分数、占位比以及析出顺序。通过Gleeble热模拟机、透射电镜和能谱分析仪研究了析出物对该钢230 mm铸坯热塑性的影响和验证所建立的热力学模型。结果表明,1 523 K时,钢中Nb、Ti的固溶摩尔分数分别为5.4×10^(-4)和3.87×10^(-5),降至1 023 K时,Nb、Ti固溶含量趋于0。随温度降低析出物中Ti、N占位比逐渐下降,而Nb、C占位比逐步上升,析出物的演变顺序为Nb_(0.315)Ti_(0.685)C_(0.02)N_(0.98)、(Nb_xTi_(1-x))(C_yN_(1-y))、Nb_(0.85)Ti_(0.15)C_(0.71)N_(0.29),计算值与实验结果基本吻合。析出物尺寸小于60 nm,数量高于5个/μm^2时,铸坯热塑性明显降低;1 241 K钢的抗拉强度临界应力为63.8 MPa,裂纹易形成;同时,Gleeble试样断口处发现Al、Si、Mn、Nb、Ti在晶界处富集,碳氮化物引起空洞,应力作用下形成裂纹。因此连铸过程的铸坯矫直温度应≥1 241 K。 展开更多
关键词 Nb-Ti微合金化超低碳钢 析出物 热力学模型 铸坯 热塑性
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特厚板坯连铸机间歇式喷淋技术的开发与应用 被引量:1
16
作者 甄新刚 蒯多圣 +3 位作者 朱志远 王国连 王玉龙 赵晶 《铸造技术》 北大核心 2017年第8期1962-1964,共3页
特厚板坯由于厚度大、拉速低和水平段积水等原因,易发生表面横裂纹等缺陷。通过开发间歇式喷淋技术,使连铸二冷水间歇式喷出,可以明显提高特厚板坯的铸坯质量。使用高温延塑性测定的手段确定当特厚板坯表面温度提高至850℃以上时,可以... 特厚板坯由于厚度大、拉速低和水平段积水等原因,易发生表面横裂纹等缺陷。通过开发间歇式喷淋技术,使连铸二冷水间歇式喷出,可以明显提高特厚板坯的铸坯质量。使用高温延塑性测定的手段确定当特厚板坯表面温度提高至850℃以上时,可以明显降低特厚板坯表面横裂纹的发生率。间歇式喷淋节奏设定为开启30 s,关闭60 s。使用间歇式喷淋以后,特厚板坯表面温度提高了80℃左右,特厚板坯表面温差从优化前的60~80℃降低至优化后的20~30℃,特厚板坯表面清理比例减低至0.9%左右,收到良好的效果。 展开更多
关键词 特厚板坯 间歇式喷淋 表面横裂纹 高温延塑性
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含碳0.07%~0.30%碳素钢连铸坯的热延性
17
作者 王新华 吴冬梅 +1 位作者 王文军 刘新宇 《化工冶金》 CSCD 北大核心 1998年第2期170-174,共5页
在1×10-4s-1应变速率下对碳含量较低(0.07%)、中等(0.11%~0.13%)和较高(0.30%)的钢的连铸坯试样的热延性进行了测试.在1300~1000℃之间,各钢种试样均具有良好的延性.在该温度区间... 在1×10-4s-1应变速率下对碳含量较低(0.07%)、中等(0.11%~0.13%)和较高(0.30%)的钢的连铸坯试样的热延性进行了测试.在1300~1000℃之间,各钢种试样均具有良好的延性.在该温度区间,碳含量中等钢试样抵抗裂纹产生的能力不低于碳含量较低和较高钢.在γ单相区低温域,碳含量较低和较高钢试样的延性显著低于碳含量中等钢.而在γ+α两相域,钢的低延性区域随碳含量的增加向低温方向移动,碳含量较低钢的延性好于碳含量中等和较高钢. 展开更多
关键词 碳素钢 连铸坯 热延性 裂纹 断面减缩率
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含钒船板钢板坯角部横裂纹的产生原因及改进措施
18
作者 麻庆申 姜中行 +3 位作者 徐莉 罗文彬 刘岩 杨晓山 《首钢科技》 2006年第2期19-21,共3页
针对首钢含钒高强船板钢生产过程中,连铸板坯出现的角部横裂纹缺陷,从炼钢、连铸工艺及微合金元素影响等方面进行原因分析,提出了改进措施,取得良好效果。
关键词 连铸板坯 角部横裂 高温延性
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E36-T板坯高温塑性的研究
19
作者 范益 《南钢科技与管理》 2009年第4期5-8,共4页
应用Gleeble-3800热模拟试验机对E36-T板坯在700~1050℃温度区间进行了拉伸试验,绘出温度与断面收缩率的关系曲线,得出700~920℃为脆性区,因此矫直温度应避开此区间。利用扫描电镜断口观察和金相分析,确定不同温度区间塑性降低的原因。
关键词 E36-T板坯 热模拟 高温塑性 裂纹
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超高强钢铸坯裂纹观察及成因分析
20
作者 程锁平 《安徽冶金科技职业学院学报》 2021年第3期14-16,共3页
采用金相显微镜和扫描电镜观察与分析了980MPa级超高强钢铸坯裂纹断口形貌及组织,并利用Gleeble-2000D研究了铸坯高温热塑性。结果表明:裂纹铸坯原始奥氏体晶界处有大量的铁素体析出,并在晶界处连接成片形成膜状铁素体带,膜状铁素体上... 采用金相显微镜和扫描电镜观察与分析了980MPa级超高强钢铸坯裂纹断口形貌及组织,并利用Gleeble-2000D研究了铸坯高温热塑性。结果表明:裂纹铸坯原始奥氏体晶界处有大量的铁素体析出,并在晶界处连接成片形成膜状铁素体带,膜状铁素体上分布着白色链状的Nb、Ti碳氮化物。980 MPa级超高强钢铸坯的第Ⅲ脆性区为650℃-950℃,其断面收缩率均低于40%,而在775℃时热塑性最差,断面收缩率仅为12%。处于低塑性温度区间的铸坯在热应力和机械应力在强度较低的奥氏体晶界上的膜状铁素体集中促进裂纹萌生和扩展。 展开更多
关键词 超高强钢 铸坯裂纹 高温热塑性 微合金钢
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