立式拱顶油罐罐顶凹瘪变形测量方法

拱顶油罐罐顶的变形程度是油罐使用状态鉴定的重要参数之一。罐顶变形大部分为凹瘪变形,对罐顶凹瘪程度的测量包括凹瘪度和凹瘪面积。分析了现有罐顶变形测量方法的优缺点,在已知油罐罐顶曲率半径R和内直径D的基础上,通过皮卷尺和量油尺测量变形测量点与罐顶中心的水平距离XXN和垂直距离YXN,利用几何关系得出测量点的凹瘪度计算公式;凹瘪面积的估算分为罐顶中心有变形和无变形2种情况,利用球缺上表面计算方法得出估算公式。利用该测量方法实际测量了一座500 m3的洞库拱顶变形油罐,得出了测量和计算结果,并分析了测量误差。

按限定温降值和温降时间确定储罐保温层厚度

在储存油品的容器内,油品的温度随储存时间的增加而逐渐降低,因而油品的这种温降与时间、传热等有一定的关系。为满足运行要求,在油品的储存与运输中,有时需要将其温降限定在一定的范围内。以立式拱顶储罐为例,根据限定的温降值和限定的温降时间,建立了确定储油容器保温层厚度的计算公式。在已知保温层厚度的情况下,这些公式还可用于确定一定时间内的油品温降值,或者确定油温从初始温度降低到允许值所需要的时间。

油料仓库拱顶储油罐进出油气相空间压力模拟计算方法

各类大中型油库中有为数众多的露天立式拱顶油罐。该类油罐建造简单、成本低,维护方便,但在进出油时容易引起油罐的涨罐和吸瘪事故。给出拱顶储油罐进出油简化计算方法,模拟计算呼吸阀正常工作条件下油罐气相空间压力变化情况,为油罐安全运行和油库科学管理提供参考。

基于ANSYS的油罐拱顶与罐壁关联性分析

针对油罐拱顶与罐壁上部容易出现失稳变形的实际问题,基于ANSYS建立了油罐有限元模型,对油罐结构稳定性进行数值模拟,探讨加载关联性和结构关联性对均匀外压作用下油罐稳定性的影响。结果表明:分析油罐结构稳定性时,对于给定尺寸的油罐,失稳发生在结构较薄弱部位;拱顶和罐壁可独立加载求解临界载荷,取较小值作为油罐的临界载荷;油罐的失稳分析要考虑拱顶与罐壁间相互作用对总体临界载荷的影响。研究结果可为基于有限元法的油罐稳定性设计和分析提供一定参考。

拱顶油罐抽瘪原因及预防措施

根据具体事例,分析了拱顶油罐抽瘪事故发生的原因。指出导致油罐抽瘪的主要原因是呼吸阀堵塞和冻结、油罐参数和工艺条件发生变化以及操作失误等。针对油罐抽瘪事故发生的原因,制定了相应的措施。

原油拱顶罐机械清洗设备研究

分析现有机械清罐的设备组成、施工工艺,结合拱顶罐的结构,通过相关计算,确定了所需设备的技术参数,为机械清罐设备选型、制造提供了依据。

2000m^3拱顶罐凹瘪失效分析

简述了呼吸阀工作原理、作用以及选型依据。通过案例分析了拱顶油罐抽瘪的原因,并从设计、使用等方面提出了预防措施。还简述了储罐失效后修复的办法,并总结了呼吸阀选用和日常管理、维护的注意事项。

储油条件下拱顶油罐的油气爆炸实验

为研究储油条件下拱顶油罐油气爆炸的发展过程,设计了中尺度拱顶油罐油气爆炸实验台架,并完成了储油条件下油罐油气爆炸试验。实验结果表明:储油条件下油气爆炸会导致罐顶破坏,超压发展分为多个阶段,并出现强烈的超压振荡和二次爆炸现象,最大超压由二次爆炸所产生;爆炸最大超压随着初始油气体积分数的降低而升高;在储油条件下,油罐油气爆炸后会诱导产生二次爆炸现象,第2次爆炸超压峰值和升压速率均远大于第1次爆炸的数值,且二次爆炸对外场的影响更加明显;火焰强度随时间的变化曲线具有2个明显的峰值,其形成原因分别为第1次爆炸和第2次爆炸。

拱顶罐内油品蒸发损耗的数值模拟和实验研究

集成油气收集回收系统的拱顶罐作为汽油等高挥发性油品的储存设施日益受到重视,但对拱顶罐气体空间传热传质机理尚不清楚,需做进一步研究。建立了拱顶罐的非稳态传热传质理论模型,自编Matlab程序并通过自行搭建实验平台验证其可行性,以江苏省常州地区某液位为2875 mm的1000 m^3拱顶汽油罐为研究对象,对该拱顶罐在春分日6∶00~18∶00时间段储罐内油品的蒸发损耗过程进行了数值模拟,分析了储罐内温度、传热系数、液相蒸发量的变化规律,并估算了储罐的小呼吸损耗量。结果表明:储罐内气相、罐顶、气体空间罐壁和液体空间罐壁温度的变化趋势与大气环境温度的变化趋势一致,最大值均出现于14∶00,罐内气相温度居于储罐边界(罐顶和气体空间罐壁)温度与大气环境温度之间;储罐内液相与罐壁间的自然对流换热系数较大且变化幅度也很大,变化范围为31.05~73.05 W/(m^2·K);储罐内气相与罐壁和罐顶间的自然对流换热系数较小且变化幅度也很小,变化范围分别为1.64~2.10 W/(m^2·K)和1.40~1.61 W/(m^2·K);液体空间罐壁的总传热系数最大,气体空间罐壁次之,罐顶最小,三者的变化范围依次为8.57~10.18 W/(m^2·K)、1.45~1.80 W/(m^2·K)、1.16~1.31 W/(m^2·K);在储罐内油气浓度为0的初始条件下,自6∶00至18∶00,罐内液相蒸发量为421.13 kg,气体体积膨胀量为214.06 m^3。研究结果对于拱顶罐油品蒸发损耗的评估及其油气收集回收系统的设计、管理具有重要参考价值。

拱顶油罐喷油爆裂的原因分析

从拱顶油罐的设计数据和运行状况、罐内油浆参数变化和油浆发生沸溢喷溅三个方面分析了南方沿海某炼厂成品油车间G—09号油罐喷油爆裂的原因,指出罐内温度过高、罐底水垫层和罐内冷凝水汽化引起罐内承载压力超过设计压力值是导致油罐喷油爆裂的主要原因。同时还介绍了修复损坏油罐的方法。

拱顶油罐顶壁连接处承载截面的合理计算

通过对拱顶油罐顶壁连接处的受力状况进行分析,推导出顶壁连接处有效承载截面的计算公式,通过和GB 50341相关公式进行比较分析,为设计人员合理地计算顶壁连接处承载截面提供参考。

石油化工钢油罐基础的设计和施工

介绍石油化工钢油罐的型式、基础型式及基础的设计和构造 ,供设计和施工人员参考。

4万m^3拱顶网壳罐倒装法全自动焊接工艺

文章介绍了在倒装法安装大型双向子午线拱顶网壳罐过程中,采用全自动焊接工艺的技术方法,以详实的工程实践数据证明了这一工艺具有较高的经济效益,在大规模罐群项目的安装工程中具有很高的推广应用价值。

拱顶储油罐的油气挥发损耗

介绍国内拱顶储油罐采用的呼吸阀和装配式铝制内浮顶存在的问题,分析了产生问题的原因,指出在选用呼吸阀或内浮顶时应遵照的标准规范及注意事项。

3000 m^3拱顶油罐力学响应分析

立式拱顶储罐是石油储备最普遍的罐型,当储罐处于火灾环境下,油罐罐壁在火焰烘烤下温度迅速上升,罐体强度随温度的升高而降低。因罐内油液高温蒸发、压力增大,导致罐体材料强度降低,储罐有发生爆炸的危险。对常温条件下拱顶油罐的力学性能进行分析,是研究火灾环境下油罐力学性能的基础。利用有限元方法对3 000m^3立式拱顶油罐的力学性能进行计算和分析,得出油罐的最大失效应力和失效位移,可为油罐的失效预警提供判定数据。

拱顶罐设计压力对低压火炬管网系统的影响

伊朗北阿项目原油脱气塔、原油拱顶罐和污水沉降罐等设备气出口通过火炬管网连接至低压火炬,最远端设备距离火炬约500 m。原FEED设计中拱顶罐设计压力为0.002 MPa(G),受大罐背压影响,低压火炬系统需较大管径;在详细设计中采纳国际知名设计咨询商的审查意见,提高拱顶罐设计压力到0.004 MPa(G)。通过计算两种不同设计压力条件下大罐主体工程量,在此基础上计算了两种不同设计压力条件下低压火炬管网系统管径,经技术和经济对比分析认为,将拱顶罐的设计压力从0.002 MPa(G)提高到了0.004 MPa(G),节约成本约82.8万美元,具有可行性和经济性,值得推广和应用。

钢制拱顶罐罐顶排水系统的改造

钢制拱顶罐的罐壁受来自罐顶含污染物雨水的侵蚀,影响罐壁表面的清洁度,使其表面腐蚀速度加剧,防腐层、保温层寿命和大修周期缩短。此外,雨水还会对罐底板造成腐蚀。基于此,提出修改设计规范并利用油罐大修时机对罐顶排水系统进行改造,实践证明,通过增设罐顶分水沿、挡水沿和专用排水管可以取得良好的排水效果。