压电双晶片双向大幅振动的探讨

通过压电陶瓷的逆压电效应对压电陶瓷双晶片在自动生产送料线上的应用研究 ,得出在二元系 Pb(Ni1/3Nb2 /3) O3- Pb Ti O3- Pb Zr O3的基础上作调整制作的压电双晶片。经运用在振动料斗上 ,作调频调幅控制。达到了压电双晶片振子结构 ,振子谐振频率为30 0 Hz,当外加电压达 30 0 V时 ,振子偏转位移量大于 1.7m m,故可作为一种理想的振动源。

关于用在振动料斗的压电陶瓷块的研究

本文作者叙述了振动料斗用的压电驱动的材料性能、工作原理、结构和实验结果。该器件是采用压电双晶片振子结构 ,因而结构简单 ,使用方便 ,无电磁干扰。振子谐振频率为 30 0Hz左右 ,当外加电压达± 30 0V时 ,振子偏转位移量大于± 1 7mm ,是一种理想的振动源。

身管内膛复合镀铬层的组织退化特征

研究了某型号身管后膛射击后复合镀铬层(由顶层的高收缩性铬和底层的低收缩性铬组成)的组织及显微硬度退化特征。结果显示:经3000发射击后,复合镀铬层沿着涂层厚度方向呈现梯度性再结晶,其组织由射击前的柱状晶粒团簇逐渐转变成等轴晶粒团簇,这导致镀铬层的硬度梯度分布;高收缩性铬层的表层晶粒成长最大,其相应的硬度由初始的960HV左右急剧下降到330HV左右。另外,高收缩性铬层许多短小的镶嵌微裂纹消失,而且一些穿透镀铬层的主裂纹形成并扩展到基体。根据服役条件下镀铬层的组织及性能退化特征,调整优化镀铬层的组织或许能有效地延长身管内膛镀铬层的寿命。

双相不锈钢2605N与铁素体不锈钢Cr30的腐蚀性能

以双相不锈钢2605N和铁素体不锈钢Cr30为研究对象,比较了两种材料的显微组织与力学性能,并分别进行了化学浸泡腐蚀试验和含3.5%NaCl溶液的电解腐蚀试验,分析了试验材料的腐蚀失效形式。化学浸泡腐蚀试验结果表明,Cr30的腐蚀速率是2605N的7倍多;电解腐蚀试验揭示了2605N腐蚀失效的主要形式是小孔腐蚀,而Cr30的腐蚀失效形式同时包含晶界腐蚀和小孔腐蚀;双相不锈钢材料中合金元素形成致密的氧化膜(Cr2O3、NiO等)是其耐腐蚀性能优越的主要原因,而Cr30材料中基体与碳化物间存在的电位差引起相界腐蚀,并且碳化物的耐腐蚀性较差导致Cr30的耐腐蚀性能变差。

电子提花机选针元件的性能研究

介绍了应用在目前的电子提花机选针机构中的电磁阀和压电陶瓷片两种选针元件的工作原理,比较了各自的优缺点,为设计新型的选针机构选型提供参考。

双晶聚焦纵波相控阵检测系统在双相不锈钢管线中的应用

双相不锈钢存在柱状奥氏体晶粒，这种柱状晶的晶粒粗大，组织不均匀，具有明显的各向异性，这给超声波探伤带来许多困难。试验表明，使用双晶聚焦纵波（TRL）相控阵检测技术能有效地降低超声波检测的难度，在缺陷的定位、定性和定量的准确性上具有一定的优势，且具有操作方便、安全性高和检测快捷等特点。

核电用大型铸造泵壳密封面相控阵超声无损检测研究

由于核电用大型铸造泵壳材料CF8双相不锈钢为粗晶组织,超声波检测缺陷的难度大。采用双晶（线阵）探头＋相控阵超声检测方法,对含有埋深25~35 mm准3 mm平底孔的对比试块和实际铸件分别进行了检测。结果表明：平底孔深度的检测最大误差为1.4%,平均误差为0.6%,说明该方法的检测可靠性较高。检测结果可为后续缺陷修复处理提供依据。

双相不锈钢空蚀表面TEM研究

对双相不锈钢空泡腐蚀试样进行单侧电解减薄,用透射电镜研究了表面组织。结果表明,双相不锈钢表面存在非晶层、铁素体纳米晶、面心立方和渗碳体纳米晶;非晶层内存在大量球形泡,泡内部主要为非晶态,泡壁主要为铁素体晶体。此外,空泡溃灭产生的瞬时温度高达750 K以上。

冶金双金属复合钢管超声波检测操作规程制定

由于现行标准中未有双金属复合管超声波检测标准;在借鉴ISO10124(E3)和ASTMA578(C级)探伤标准的基础上制定对双金属复合管超声波探伤规程;结合实际检测操作试验,证明规程是合理可行的,并获得国外客户的认可。

2205双相不锈钢焊缝的超声检测应用

双相不锈钢2205在超低温或高温的环境下也能够保证材料足够的韧性与强度,满足管道、海工桥梁等特殊场合条件下的安全使用,但其材料晶粒粗大,采用超声波检测内部质量时存在散射和声速指向性差的问题,影响检测结果评判。为解决上述问题,提出脉冲反射式超声波采用双晶纵波斜探头和自制对比试块调校进行检测。结果表明:1)双相不锈钢2205材料粗晶粒和各向异性导致信噪比下降,波束指向性差;2)双晶纵波斜探头最高反射声压在探头焦距标称值的1/2位置,以最高反射声压两端降低6 d B作为有效检测区域;3)利用双晶纵波斜探头及自制对比试块进行检测,通过射线与碳刨2种方法进行对比分析,超声波检测误差不超过3 mm,此方法是可行的。

2205双相不锈钢中厚板边部起皮缺陷机理研究

利用扫描电镜观察了2205双相不锈钢中厚板边部起皮缺陷,缺陷部位氧化皮的成分和形态有明显的差别,缺陷掉落后,凹坑内主要富集Cr、O、C元素。研究表明:2205双相不锈钢中厚板边部起皮缺陷与连铸坯边部柱状晶及受力状态有关。由于柱状晶强度低、面缩率低,中厚板展宽过程中位于连铸坯边部的柱状晶在拉应力作用下柱状晶晶界产生微裂纹,尤其是在α和γ两相结合部位易产生微裂纹,微裂纹在随后的轧制中扩展。同时,随着变形的深入,连铸坯在展宽轧制时的不均匀变形使连铸坯宽面上、下角部金属逐步向钢板心部流动,分别内移至钢板上、下表面,角部被氧化的金属进入钢板基体。经两种因素共同作用,在后续的轧制过程中微裂纹逐步扩展,导致缺陷的产生。

电磁搅拌对不锈钢连铸坯等轴晶率的影响

分析了在工业试验条件下,电磁搅拌对430不锈钢、409L不锈钢和2205双相不锈钢连铸坯等轴晶率的影响。结果表明,施加电磁搅拌后,3个钢种的等轴晶率比不施加电磁搅拌都有明显增加,各个钢种的等轴晶率跟钢种特性有关。

化学沉积Ni-W-P/Ni-P镀层热处理晶化及性能比较

用化学沉积法制备了Ni-9.3P、Ni-4.9W-6P及Ni-4.9W-6P/Ni-9.3P(质量分数,%)双合金镀层,分别对其进行300、400、600℃的退火处理。借助XRD定量分析,对比分析了双镀层热处理晶化程度、各相质量分数及晶粒尺寸。通过镀层硬度测试、0.5 mol/L的H2SO4溶液浸泡腐蚀试验以及表面形貌观察,研究比较了镀层的硬度及耐蚀性。结果表明,Ni-P镀层在300℃退火处理1 h时出现Ni3P相,而Ni-W-P单镀层及Ni-W-P/Ni-P双镀层均没有Ni3P相的析出;直到400℃时,才开始发生Ni3P相晶化反应。3种镀层的峰值硬度均出现在400℃退火温度下,随退火温度从400℃升高到600℃时,镀层硬度下降,双镀层硬度介于两单镀层之间。3种镀层最差的耐蚀性均出现在Ni3P刚刚开始析出的温度,而较好的耐蚀性则出现在600℃较高的退火温度下。

国内外2205双相钢连铸坯凝固组织及碳偏析分析

以国内外两家先进不锈钢生产企业的2205双相不锈钢连铸方坯为研究对象,对比分析了其相应的凝固组织特征和宏观碳偏析分布。研究发现,国外2205连铸坯凝固组织柱状晶较为发达,柱状晶比例为76%,宏观碳偏析总体较低;而国内2205连铸坯等轴晶占主要部分,等轴晶比例为58%,存在严重的中心碳偏析。通过进一步对比国外样品柱状晶区和等轴晶区的致密度得出,柱状晶区平均致密度为0.89,高于等轴晶的0.84,高致密度的凝固组织对降低宏观偏析有利。因此,为了获得较为均匀的连铸坯成分和较低的宏观偏析度,合理的柱状晶和等轴晶比例非常重要。