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Lateral Earth Pressure Coefficient and Lateral Earth Pressure against Retaining Walls
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作者 Jose Medina Nicolas Sau Qutberto Acuna 《Journal of Geological Resource and Engineering》 2018年第6期251-260,共10页
According the Coulomb earth pressure theory,it is obtained that,for normally consolidated soils,the lateral pressure coefficient of a soil at rest is equal to 1,and it is independent of the soil type,either granular o... According the Coulomb earth pressure theory,it is obtained that,for normally consolidated soils,the lateral pressure coefficient of a soil at rest is equal to 1,and it is independent of the soil type,either granular or cohesive;or that the material is in a loose or compact state;hard or a soft cohesive soil.Also,a methodology to calculate the earth pressure for intermediate states between at rest condition and the active pressure is presented.In addition,a methodology to calculate the earth pressure for intermediate states between at rest condition and the passive pressure is presented.Two practical examples are presented:one for a frictionless wall;and another for a coarse wall.Practical recommendations are given for the use of the lateral earth pressure coefficient for different applications. 展开更多
关键词 lateral earth pressure at REST retaining wall active THRUST passive THRUST Rankine Coulomb lateral earth pressure coefficient lateral earth pressure coefficient at REST
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Earth pressure coefficient at rest during secondary compression 被引量:2
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作者 赵晓东 周国庆 +1 位作者 商翔宇 陈国舟 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS 2011年第6期2115-2121,共7页
In order to obtain the earth pressure coefficient at rest (K0) at higher consolidation pressures during secondary compression, a series of K0 tests for saturated reconstituted clay were conducted. The results indicate... In order to obtain the earth pressure coefficient at rest (K0) at higher consolidation pressures during secondary compression, a series of K0 tests for saturated reconstituted clay were conducted. The results indicate that the measured K0 in secondary compression can be described by equations related to internal friction angle, secondary compression coefficient, compression index, recompression index, and sediment time. Effects of consolidation pressures and sediment time on K0 during secondary compression can be attributed to cementation (part of cohesion) increase and internal friction angle decrease. Cementation increase leads to nonlinear variation for K0 and internal friction angle decrease results in increase of K0. K0 computed by equations associated with internal friction angle is overestimated at apparent lower consolidation pressures with different sediment time, which agrees with the measured values well at apparent higher consolidation pressures. 展开更多
关键词 earth pressure coefficient at rest secondary compression internal friction angle CEMENTATION
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Design and fabrication of a large-scale oedometer 被引量:1
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作者 Maryam Mokhtari Nader Shariatmadari +1 位作者 Ali Akbar Heshmati R Hossein Salehzadeh 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS CSCD 2015年第3期931-936,共6页
The most common apparatus used to investigate the load-deformation parameters of homogeneous fine-grained soils is a Casagrande-type oedometer. A typical Casagrande oedometer cell has an internal diameter of 76 mm and... The most common apparatus used to investigate the load-deformation parameters of homogeneous fine-grained soils is a Casagrande-type oedometer. A typical Casagrande oedometer cell has an internal diameter of 76 mm and a height of 19 mm.However, the dimensions of this kind of apparatus do not meet the requirements of some civil engineering applications like studying load-deformation characteristics of specimens with large-diameter particles such as granular materials or municipal solid waste materials. Therefore, it is decided to design and develop a large-scale oedometer with an internal diameter of 490 mm. The new apparatus provides the possibility to evaluate the load-deformation characteristics of soil specimens with different diameter to height ratios. The designed apparatus is able to measure the coefficient of lateral earth pressure at rest. The details and capabilities of the developed oedometer are provided and discussed. To study the performance and efficiency, a number of consolidation tests were performed on Firoozkoh No. 161 sand using the newly developed large scale oedometer made and also the 50 mm diameter Casagrande oedometer. Benchmark test results show that measured consolidation parameters by large scale oedometer are comparable to values measured by Casagrande type oedometer. 展开更多
关键词 load-deformation parameters large-scale oedometer Casagrande-type oedometer coefficient of lateral earth pressure at rest
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竖向卸荷下砂土和粉质黏土力学特性试验研究
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作者 吴楷 陈仁朋 +1 位作者 孟凡衍 胡博 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第10期2174-2182,共9页
土体极限卸荷比和临界卸荷比是确定基坑底扰动区深度的重要指标。基于福建标准砂和福州粉质黏土开展了多组竖向卸荷试验,根据归一化回弹变形确定了土体卸荷比特征值。试验结果表明:竖向卸荷下土体表现出三阶段回弹变形规律;小于临界卸... 土体极限卸荷比和临界卸荷比是确定基坑底扰动区深度的重要指标。基于福建标准砂和福州粉质黏土开展了多组竖向卸荷试验,根据归一化回弹变形确定了土体卸荷比特征值。试验结果表明:竖向卸荷下土体表现出三阶段回弹变形规律;小于临界卸荷比时,土体回弹变形可忽略不计;而大于极限卸荷比时,土体回弹变形、侧压力系数快速增加,回弹模量和剪切模量显著弱化,水平残余应力比出现拐点且开始下降。此外,针对既有卸荷试验研究,总结了试验手段和卸荷比特征值的判断依据,并给出黏性土、粉土和砂土等土体的卸荷比特征值统计均值。 展开更多
关键词 开挖卸荷 扰动 卸荷比 剪切波速 侧压力系数
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DEM中砂土制样方法对浅基础承载力计算的影响
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作者 崔凯 慈伟 杨尚川 《西南交通大学学报》 EI CSCD 北大核心 2023年第3期575-583,共9页
离散元数值模拟中,不同的制样方法会导致土体孔隙比和均匀性存在差异,进而对浅基础承载力的模拟计算结果产生影响,因此需要分析不同制样对浅基础承载力影响的问题.本文分别使用粒径放大法、Distribute法、GM(grid method)法和欠层压实... 离散元数值模拟中,不同的制样方法会导致土体孔隙比和均匀性存在差异,进而对浅基础承载力的模拟计算结果产生影响,因此需要分析不同制样对浅基础承载力影响的问题.本文分别使用粒径放大法、Distribute法、GM(grid method)法和欠层压实法对无黏性砂土进行制样,且试样在10g的重力场下进行地应力平衡;利用测量圆对不同位置土体孔隙比、水平应力和竖直应力进行监测,得到试样平均孔隙比e和小于1的侧向土压力系数K0值;通过在试样表面放置刚性墙体并以相同的速度加载来模拟浅基础承载力试验,研究不同制样方法对浅基础承载力的影响.研究结果表明:GM法与欠层压实法生成的试样,其孔隙比接近最初设置的目标孔隙比,误差约为3.5%;而粒径放大法与Distribute法生成的试样,其孔隙比会小于目标孔隙比,误差为20.0%左右;在试样整体均匀性方面,GM法得到的试样均匀性最好,随后依次是欠层压实法、Distribute法和粒径放大法;由于不同制样方法所得的试样孔隙比和K0不同,在浅基础承载力模拟计算中不同制样方法得到的承载力关系为:GM法<欠层压实法<粒径放大法<Distribute法. 展开更多
关键词 离散元法 承载力 孔隙比 侧向土压力系数 浅基础
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缓倾层状岩体隧道底部结构变形和裂缝发展规律 被引量:3
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作者 刘一炜 陈彬科 张志强 《铁道建筑》 北大核心 2023年第7期104-108,共5页
以渝黔铁路(重庆—贵阳)老周岩隧道为工程背景,采用三维离散元数值模拟方法,分别研究了不同岩层层理倾角和侧压力系数条件下隧道底部结构变形特征和裂缝发展规律。结果表明:隧道底部结构隆起量和中轴线两侧隆起不对称程度均随倾角、侧... 以渝黔铁路(重庆—贵阳)老周岩隧道为工程背景,采用三维离散元数值模拟方法,分别研究了不同岩层层理倾角和侧压力系数条件下隧道底部结构变形特征和裂缝发展规律。结果表明:隧道底部结构隆起量和中轴线两侧隆起不对称程度均随倾角、侧压力系数的增大而增大,底部结构隆起量最大值出现在层理方向与隧道底部相切位置;底部结构裂缝张开量、剪切滑移量和分布范围均随倾角、侧压力系数的增大而增大;随倾角增大裂缝发展最显著位置由仰拱中心向右墙脚移动,随侧压力系数增大裂缝向深部扩展程度增大,底部结构三角形破裂区域范围也逐渐增大。 展开更多
关键词 铁道隧道 变形规律 数值模拟 缓倾层状岩体 黏合块体模型 倾角 侧压力系数
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旋转水槽颗粒流试验的流体形态 被引量:1
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作者 倪龙良 梁龙 邓检良 《实验室研究与探索》 CAS 北大核心 2023年第5期10-14,共5页
为研究旋转水槽颗粒流试验的流体形态变化规律,结合旋转水槽试验沟底倾角不断变化等特点,对深度平均法中的Savage-Hunter(SH)模型提出修正,其中包括以观测结果为依据对土压力系数计算方法的修正。修正后的土压力系数与界面摩擦角无关,... 为研究旋转水槽颗粒流试验的流体形态变化规律,结合旋转水槽试验沟底倾角不断变化等特点,对深度平均法中的Savage-Hunter(SH)模型提出修正,其中包括以观测结果为依据对土压力系数计算方法的修正。修正后的土压力系数与界面摩擦角无关,且没有主动土压系数和被动土压系数的区别。以修正后的SH模型为基础,提出了相应的数值计算方法,证实了修正模型和数值计算方法的有效性:视摩擦角的数值计算结果比实测值仅低2°,流体直线长度的计算值比实测值大10%。通过理论模型、数值计算和试验研究表明,深度平均法及其数值计算方法在旋转水槽颗粒流试验流体形态研究中的有效性,同时也为旋转水槽试验在泥石流试验研究领域的进一步发展提供理论依据。 展开更多
关键词 旋转水槽试验 深度平均法 Savage-Hunter模型 土压力系数 视摩擦角
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基于椭球体理论的低含水率砂层隧道松动土压力研究
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作者 崔蓬勃 朱永全 +1 位作者 刘勇 安辰亮 《铁道学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第6期131-141,共11页
为研究低含水率砂层隧道土拱效应下的破坏模式与松动土压力,自制试验装置开展低含水率条件下Trapdoor试验,利用PIV技术得出破坏模式;分析主应力偏转对侧压力系数的影响。基于椭球体理论,考虑松动区内竖向荷载梯形分布形式与表观黏聚力作... 为研究低含水率砂层隧道土拱效应下的破坏模式与松动土压力,自制试验装置开展低含水率条件下Trapdoor试验,利用PIV技术得出破坏模式;分析主应力偏转对侧压力系数的影响。基于椭球体理论,考虑松动区内竖向荷载梯形分布形式与表观黏聚力作用,推导不同土拱效应发挥程度下隧道松动土压力计算公式。研究结果表明,表观黏聚力使模型试验最终滑动面呈现椭圆状,与Terzaghi假设的竖直面存在差别;φ为常数时,K值与埋深正相关,随土拱效应发挥程度增大而增大;土拱效应的发挥程度与埋深成正相关,相同埋深下,K随φ增大而减小,利用本文公式计算出K随φ值变化在0.2~0.7之间。算例表明,相同埋深时松动土压力在不同含水率下随土拱效应发挥呈递减趋势,体现出表观黏聚力随土体饱和度变化规律。 展开更多
关键词 表观黏聚力 破坏模式 松动土压力 土拱效应 侧压力系数
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基于颗粒椭球体理论的隧道松动土压力计算方法 被引量:16
9
作者 宫全美 张润来 +2 位作者 周顺华 唐黎明 韩高孝 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第1期99-105,共7页
基于颗粒椭球体理论认为隧道上部松动区滑动面为椭圆形,据此推导出受滑动面倾角影响的侧土压力系数计算方法;在椭圆形松动区内竖向荷载沿水平向呈梯形分布,推导出隧道松动土压力计算方法。结果表明:当埋深低于极限椭圆高度时,松动区域... 基于颗粒椭球体理论认为隧道上部松动区滑动面为椭圆形,据此推导出受滑动面倾角影响的侧土压力系数计算方法;在椭圆形松动区内竖向荷载沿水平向呈梯形分布,推导出隧道松动土压力计算方法。结果表明:当埋深低于极限椭圆高度时,松动区域为地面线以下的极限椭圆区域;当埋深达到极限椭圆高度时,松动区为整个极限椭圆,松动土压力不再增加。滑动面侧土压力系数是变化的,与滑动面倾角和土的摩擦角有关,随着内摩擦角增大而减小,随着滑动面倾角增大而增大。取值范围为0.2~0.8,介于主动土压力系数和Krynine侧土压力系数之间。本模型计算结果与实测数据较为吻合,可以用于隧道设计和施工中。 展开更多
关键词 松动土压力 隧道 椭球体 侧土压力系数
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深层土侧向应力的试验研究及新认识 被引量:20
10
作者 王秀艳 唐益群 +2 位作者 臧逸中 陈江 韩双平 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第3期430-435,共6页
在不同试验室利用多种试验仪对河北省衡水、黄骅等地区埋深500 m以内的多个土样,进行了静止侧压力系数K0试验。试验结果表明:土的静止侧压力系数K0并不总为常数,指出了岩土工程中常用静止侧压力系数公式K0=△σ3/△σ1求侧向应力σ3的... 在不同试验室利用多种试验仪对河北省衡水、黄骅等地区埋深500 m以内的多个土样,进行了静止侧压力系数K0试验。试验结果表明:土的静止侧压力系数K0并不总为常数,指出了岩土工程中常用静止侧压力系数公式K0=△σ3/△σ1求侧向应力σ3的适用范围与不足,认为该公式用于垂向应力σ1小于200 kPa时浅部土体求得的侧向应力σ3基本适用,用于垂向应力σ1大于200 kPa的深层土求得的侧向应力σ3则存在一定缺陷,可能引起深部土体工程的不安全隐患或事故。指出了不同类型土的侧向压力σ3与垂向应力σ1存在较好的幂函数相关关系,说明了对相同土样不同试验方法测试侧向应力σ3也有差异,总结出正确求得不同深度土体侧向应力σ3的方法。研究成果可为岩土工程施工与研究提供可靠技术参数。 展开更多
关键词 深层土 静止侧压力系数Ko 试验 侧向应力σ3 垂向应力σ1
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基于离心模型试验的黄土湿陷试验新方法研究 被引量:16
11
作者 邢义川 金松丽 +3 位作者 赵卫全 张爱军 安鹏 张博 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期389-398,共10页
黄土湿陷试验方法主要有室内试验和现场浸水试验两种:室内试验方法,大部分情况试验结果很难反映工程实际;现场浸水试验,试验周期长,费用昂贵,因此需要另辟蹊径。以新疆伊犁强烈自重湿陷性黄土为对象,开展了湿陷特性的离心模型试验,并将... 黄土湿陷试验方法主要有室内试验和现场浸水试验两种:室内试验方法,大部分情况试验结果很难反映工程实际;现场浸水试验,试验周期长,费用昂贵,因此需要另辟蹊径。以新疆伊犁强烈自重湿陷性黄土为对象,开展了湿陷特性的离心模型试验,并将离心模型试验成果与现场浸水试验成果以及室内试验成果进行了对比,提出了一个基于离心模型试验的黄土湿陷试验新方法。研究表明:黄土湿陷的离心模型试验同样可以采用双线法和单线法进行,离心模型试验得到的侧压力系数变化规律同室内试验得到的侧压力系数变化规律相一致,通过离心模型试验求得的修正系数β_0值与现场浸水试验得到的值相近,证明了基于离心模型试验的黄土湿陷试验新方法可以得到与现场大型浸水试验相近的结果。 展开更多
关键词 黄土 湿陷性 离心模型试验 地区修正系数 侧压力系数
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浅埋岩体隧洞初始地应力场位移反分析方法研究 被引量:10
12
作者 周家文 杨兴国 +2 位作者 吴震宇 刘兴宁 李洪涛 《四川大学学报(工程科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第1期35-41,共7页
对于隧洞开挖数值计算问题,能否合理的模拟初始地应力场是技术关键。由于在浅埋岩体隧洞数值计算过程中,初始地应力场控制隧洞围岩变形规律,岩体力学参数控制围岩变形大小。根据初始地应力场的数值计算方法,假设垂直方向的初始地应力为... 对于隧洞开挖数值计算问题,能否合理的模拟初始地应力场是技术关键。由于在浅埋岩体隧洞数值计算过程中,初始地应力场控制隧洞围岩变形规律,岩体力学参数控制围岩变形大小。根据初始地应力场的数值计算方法,假设垂直方向的初始地应力为岩体自重,在考虑两个水平方向的初始地应力不相等基础上,提出了以开挖相对位移比例和开挖相对位移增量比例为对象的浅埋隧洞初始地应力场反分析方法,并且通过一简单隧洞反分析实例,说明了该方法简单易行、结果合理,符合工程实际。 展开更多
关键词 岩石力学 隧洞 开挖位移 反分析 初始地应力场 侧压力系数
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工作状态下加筋土挡墙土压力分布规律研究 被引量:5
13
作者 周亦涛 梁小勇 +2 位作者 王蓉蓉 薛晓辉 王道远 《河北科技大学学报》 CAS 北大核心 2010年第1期67-70,共4页
加筋土挡墙墙背侧向土压力的计算方法都不能很好地解释工作状态下的分布情况,现场测试表明土压力沿墙高呈上下小、中间大的形式分布。微元体法得出的重力式挡墙墙背主动土压力与静止土压力分布形式与加筋土挡墙现场测试结果比较接近,然... 加筋土挡墙墙背侧向土压力的计算方法都不能很好地解释工作状态下的分布情况,现场测试表明土压力沿墙高呈上下小、中间大的形式分布。微元体法得出的重力式挡墙墙背主动土压力与静止土压力分布形式与加筋土挡墙现场测试结果比较接近,然而2种土压力进行组合后,分布形式吻合得非常好,但大小相差比较大。综合考虑了拉筋垂直层间距与填料的影响,提出了加筋土挡墙墙背土压力计算模型,并对模型中的拉筋层竖向间距对加筋土挡墙墙背土压力的影响系数进行了初步探讨,然后与现场测试结果进行了对比分析,证实了该模型的合理性。 展开更多
关键词 侧向土压力 加筋土挡墙 土压力系数 竖向间距
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扁铲侧胀试验求解初始水平应力和静止侧压力系数 被引量:28
14
作者 唐世栋 吕建春 傅纵 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第12期2144-2148,共5页
根据扁铲侧胀试验全过程中土体应力应变特点,以弹性理论中的Mindlin解为基础导出试验结果与土体剪切模量和泊松比之间的关系,进而得到原位土体初始水平应力σh0的理论计算式及静止侧压力系数K0的表达式。用上海地区地铁工程的实际资料... 根据扁铲侧胀试验全过程中土体应力应变特点,以弹性理论中的Mindlin解为基础导出试验结果与土体剪切模量和泊松比之间的关系,进而得到原位土体初始水平应力σh0的理论计算式及静止侧压力系数K0的表达式。用上海地区地铁工程的实际资料进行对比分析,结果令人满意。 展开更多
关键词 扁铲侧胀试验 原位水平应力 静止侧压力系数 MINDLIN解
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断层构造失稳突变诱发冲击地压机制研究 被引量:13
15
作者 王宏伟 邓代新 +3 位作者 姜耀东 杨田 邵明明 江灿 《煤炭科学技术》 CAS 北大核心 2018年第7期165-170,共6页
为研究断层区域附近发生冲击地压的机理,分析了断层倾角、断层切向刚度、侧压系数和水平构造应力等地质因素对断层面应力场演化和滑移量突变的影响特征,总结了断层瞬时失稳诱发冲击地压的前兆信息。结果表明,工作面回采过程中断层面上... 为研究断层区域附近发生冲击地压的机理,分析了断层倾角、断层切向刚度、侧压系数和水平构造应力等地质因素对断层面应力场演化和滑移量突变的影响特征,总结了断层瞬时失稳诱发冲击地压的前兆信息。结果表明,工作面回采过程中断层面上切应力和滑移量随断层倾角先增大后减小。当断层倾角为45°时,断层面上切应力和滑移量最大;断层切应力随断层切向刚度和侧压力系数的增加而增大;水平构造应力作用下,当工作面距前方断层30 m内,断层面上切应力最低。工作面过断层时对断层扰动极大,断层切应力激增。在距离达到5 m时,断层滑移速率绝对值突增,滑移量陡增,为滑移突变危险区域。因此,当断层面上切应力或滑移量在逐渐降低过程中突然激增可作为冲击地压发生的前兆信息。 展开更多
关键词 冲击地压 断层倾角 切向刚度 侧压系数 构造应力
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地震作用下挡土墙主动土压力分布 被引量:11
16
作者 张永兴 陈林 《深圳大学学报(理工版)》 EI CAS 北大核心 2012年第1期31-37,共7页
在滑动楔体上沿竖向取水平薄层作为微分单元体,通过作用在单元体上的水平力、竖向力及地震力,建立挡土墙主动土压力基本方程,结合滑楔体力矩平衡条件,得到对应不同地震系数的侧压力系数,将其用于水平微分单元法,得到了地震荷载作用下挡... 在滑动楔体上沿竖向取水平薄层作为微分单元体,通过作用在单元体上的水平力、竖向力及地震力,建立挡土墙主动土压力基本方程,结合滑楔体力矩平衡条件,得到对应不同地震系数的侧压力系数,将其用于水平微分单元法,得到了地震荷载作用下挡土墙主动土压力理论公式.分析地震系数对土侧压力系数和土压力的影响,结果表明,土侧压力系数随水平地震系数增加而增大;当竖向地震系数小于零时,土侧压力系数随竖向地震系数增大而减小,当竖向地震系数大于零时,土侧压力系数随竖向地震系数增大而增大;随着竖向地震系数的增大,水平土压力强度最大值逐渐减小,随着水平地震系数的增大,水平土压力强度最大值先递减后增大;随着竖向及水平地震系数的增大,水平土压力最大值位置向墙顶方向移动,靠近墙底处土压力强度相对减小,靠近墙顶处土压力强度相对增大. 展开更多
关键词 岩土工程 主动土压力 侧压力系数 刚性挡土墙 合力作用点 倾覆力矩
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统一强度理论在地基承载力确定中的应用研究 被引量:13
17
作者 隋凤涛 王士杰 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第10期3038-3042,共5页
基于统一强度理论,考虑中间主应力对地基承载力的影响,给出了静止侧压力系数K 0≠1条件下的地基临塑与临界荷载公式。结合实例,对基于统一强度理论和Mohr-Coulomb准则的地基承载力计算结果进行了对比分析。新的理论公式更为确切地反映... 基于统一强度理论,考虑中间主应力对地基承载力的影响,给出了静止侧压力系数K 0≠1条件下的地基临塑与临界荷载公式。结合实例,对基于统一强度理论和Mohr-Coulomb准则的地基承载力计算结果进行了对比分析。新的理论公式更为确切地反映了地基承载力的实质,有利于地基土体强度的充分发挥。基于河北境内177组不同土质地基的土性指标及载荷试验资料的统计分析,对中间主应力系数b的取值进行了深入细致的探讨,研究表明,对于粉土及黏性土地基,b的取值范围在0~0.5之间变化,理论计算所得地基承载力特征值与载荷试验实测值间的相对误差一般不超过5%。 展开更多
关键词 临塑荷载 临界荷载 统一强度理论 中间主应力 静止侧压力系数
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冻土静止侧压力系数的试验研究 被引量:6
18
作者 姚晓亮 齐吉琳 余帆 《地下空间与工程学报》 CSCD 北大核心 2011年第6期1108-1113,共6页
在土力学中,静止侧压力系数(K0)是一个重要的力学参数。对于融土,K0同土的干密度、土质和受力历史等因素间存在着密切的联系;对于冻土,由于土中冰的存在,K0同温度间也存在着紧密的联系。本文对两种不同土质的冻土样进行了K0试验,研究表... 在土力学中,静止侧压力系数(K0)是一个重要的力学参数。对于融土,K0同土的干密度、土质和受力历史等因素间存在着密切的联系;对于冻土,由于土中冰的存在,K0同温度间也存在着紧密的联系。本文对两种不同土质的冻土样进行了K0试验,研究表明温度、干密度、土质以及受力历史均同冻土的侧压力系数存在着独特的内在联系。根据试验结果,K0同温度、粉粘粒含量和加载次数成正比而与干密度成反比;同时,由这些因素导致的K0的差异会随着轴压增大而逐渐减小。另外随着冻土温度的降低,受力历史对K0的影响也逐渐增大。因此,在工程计算分析中应充分考虑这些因素对侧压力系数的影响。 展开更多
关键词 冻土 静止侧压力系数 温度
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挡土墙被动土压力分布与被动侧压力系数 被引量:10
19
作者 王元战 李珊珊 李新国 《中国港湾建设》 北大核心 2006年第4期9-12,共4页
采用库仑土压力理论假设:挡土墙被动土压力是由墙后填土在被动极限平衡状态下出现的滑动楔体产生,在该滑动楔体上沿竖向取水平薄层作为微分单元体,通过作用在单元体上的水平力、竖向力和力矩平衡条件,建立挡土墙被动土压力强度的一阶微... 采用库仑土压力理论假设:挡土墙被动土压力是由墙后填土在被动极限平衡状态下出现的滑动楔体产生,在该滑动楔体上沿竖向取水平薄层作为微分单元体,通过作用在单元体上的水平力、竖向力和力矩平衡条件,建立挡土墙被动土压力强度的一阶微分方程,给出了被动侧压力系数、被动土压力强度、被动土压力合力和被动土压力合力作用点的理论公式,并分析了被动极限平衡状态下填土内摩擦角和墙背摩擦角对被动侧压力系数、被动土压力强度、被动土压力合力、被动土压力合力作用点和抗倾稳定性的影响。结果表明,随着填土同墙背间摩擦角增大,被动侧压力系数K值和被动土压力合力作用点高度减小,水平被动土压力合力增大,水平被动土压力合力对墙底的合力矩保持不变。 展开更多
关键词 挡土墙 被动侧压力系数 被动土压力分布
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非等压下考虑渗流和剪胀的圆巷围岩弹塑性统一解 被引量:4
20
作者 刘波 刘璐璐 +2 位作者 张功 冀文欢 魏丙臣 《安全与环境学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第5期151-157,共7页
对于富水地层中深埋圆形巷道,为研究多种因素影响下巷道围岩塑性区范围和洞周位移的变化规律,对巷道围岩进行了弹塑性理论分析。对围岩应力场和渗流场进行耦合分析,基于统一强度理论和非关联流动法则,推导出多种因素影响下深埋圆形巷道... 对于富水地层中深埋圆形巷道,为研究多种因素影响下巷道围岩塑性区范围和洞周位移的变化规律,对巷道围岩进行了弹塑性理论分析。对围岩应力场和渗流场进行耦合分析,基于统一强度理论和非关联流动法则,推导出多种因素影响下深埋圆形巷道围岩应力、位移和塑性区半径的解析计算式。结合工程实例进行计算分析,结果表明:中间主应力参数、围岩侧压系数、初始孔隙水压和剪胀角对围岩塑性区径向位移和塑性区范围均有显著影响,但影响规律各不相同;考虑中间主应力作用时,其他各因素的影响效应减弱。综合考虑以上各因素对围岩稳定性的影响,计算结果更加接近工程实际情况。 展开更多
关键词 安全工程 围岩位移 塑性区半径 统一强度理论 中间主应力 侧压力系数 初始孔隙水压 剪胀角
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