R123水平强化单管外池沸腾换热实验研究

对替代工质R123在光管、机加工多孔表面强化管水平单管外池沸腾换热进行了实验研究.在沸腾温度分别为5℃、8℃和10℃时,光管外沸腾换热系数的实验数值较Cooper公式的预测值最大偏低10%;同时得到了强化管外沸腾换热系数随热流密度、沸腾压力的变化规律以及强化管的强化效果,强化管的强化倍率在4.56～4.18之间.对R11也进行了同样实验,并把二者沸腾换热特性进行比较,强化管外R123比R11沸腾换热系数要低8%左右.

混合制冷剂沸腾传热模型及经验方程

混合工质的传热系数非常低，采用机械加工表面多孔管可以大大提高其沸腾传热系数．本文建立了混合制冷工质在机械加工表面多孔管外沸腾传热过程的模型，并推导了其沸腾传热膜系数的经验关联方程，在实验范围内，该经验方程与实验数据的最大偏差不超过１３．８％，平均偏差小于４．９７％．

非共沸制冷剂R417A在水平光滑管内的沸腾传热

应用一种快速、准确的隐式格式迭代数值计算方法 ,对非共沸制冷剂 R41 7A在水平光滑管内的蒸发过程进行了数值模拟。通过应用纯质的传热公式计算后与实验值相比较 ,数值计算结果高于实验值。

制冷剂混合物水平微翅管内流动沸腾研究综述

本文对目前国内外制冷剂混合物在水平微翅管内流动沸腾特性的实验研究进行了综述。讨论了混合物在微翅管内流动沸腾的强化特性、替代制冷剂换热性能的比较和润滑油对换热的影响。同时 ,对进一步的研究提出了一些建议。

非共沸制冷剂R417A在水平光滑管内蒸发的数值模拟

本文应用一种快速、准确的隐式格式迭代数值计算方法,对非共沸制冷剂R417A在水平光滑管内的蒸发过程进行了数值模拟。用各组分的平均值代替纯质的物性能数,通过应用纯质的传热公式计算后与实验值相比较,数值计算结果高于实验值。

强化管外CFC11与HCFC123沸腾换热系数的对比试验研究

本文通过强化管外CFC11与HCFC123沸腾换热系数的对比试验分析与研究，分别得出了HCFC123与CFC11沸腾换热系数，并对这两种工质的实际应用情况进行了分析。

混合制冷工质R134a/R142b池核沸腾传热强化研究

混合制冷工质的传热性能差，使得其应用受到一定限制，而采用适当的强化传热技术可以大大提高混合制冷工质传热性能。实验的热流密度范围内，在相同的热流密度条件下，非共沸混合制冷剂Ｒ１３４ａ／Ｒ１４２ｂ在机械加工表面多孔管外沸腾传热膜系数是光滑管的１．７８～３．３３倍。

微圆管内非共沸混合工质流动沸腾传热强化

分别进行了R32/R134a在水平微圆管、细圆管和小尺寸常规管道内的流动沸腾传热试验.在定义微圆管传热强化系数Ec（相对于细圆管和小尺寸常规管道的传热强化系数分别用Ecm和Ecs表示）的基础上,从不同强化管内流动沸腾传热机理的角度分析了Ecm和Ecs在不同试验工况下的变化规律及其与传热机理的关系.结果表明,试验工况范围内Ecm和Ecs分别在1.01~2.33和1.03~3.54之间变化.绝大部分试验工况下Ecm的值较小且变化很小,Ecs则较大且有明显变化;高热通量和高质量干度下Ecm和Ecs的值都较大.微圆管内流动沸腾传热强化效果与传热机理及其转变区域密切相关,当微圆管内传热开始出现恶化和较高热通量下微圆管内核态沸腾传热占绝对主导地位时,微圆管传热强化效果明显.

混合制冷剂水平管内沸腾换热计算方法的回顾和评价

对混合制冷剂水平管内局部沸腾换热系数的计算方法及计算公式进行了分析比较 ,筛选出了与实验数据吻合较好的计算公式。结果表明 ,陈民公式对预测混合制冷剂管内局部沸腾换热系数准确度较好。

纯工质水平内螺纹管内流动沸腾实验研究进展

在综合分析国内外最新文献的基础上，针对目前纯工质在水平内螺纹管内流动沸腾强化换热特性的实验研究成果和现状，进行了综述;讨论了几何尺寸、质量流量、热流密度和蒸汽干度对换热系数的影响;提出了进一步研究的设想．

不同强化换热管内流动沸腾换热特性对比

采用实验方法对比制冷剂R410A在6根强化换热管和1根光滑管内的流动沸腾换热特性.实验测试段饱和温度为6℃,进出口干度分别为0.2和0.9,质量流速变化范围为80~350kg/(m2s).实验结果表明:三维强化管相对光滑管流动沸腾换热系数的强化倍率可达1.14~1.53,因为强化表面上的凹痕阵列能够增强两相间湍动、提高汽化核心数目并打断液膜边界层制造分离流和二次流从而强化换热.三维强化管中,管1EHT在低质量流速范围内具有较好的换热性能,而管2EHT在相对较高的质量流速时强化性能更优;齿形参数不同的3根内螺纹管间的换热系数差距较大,其中当内螺纹管螺旋角足够大时齿高与液膜厚度之比相近的内螺纹管具有较好的换热性能.

小型单管管内沸腾/冷凝试验装置的搭建及初步研究

搭建单管管内沸腾/冷凝试验装置,旨在响应世界能源紧张问题,测试制冷系统中主要换热原件的换热性能,为各种新开发管型换热器、可替代制冷剂的制冷效能的研究提供平台。该实验装置可对试验段管型进行规范性替换,方便对不同结构尺寸的强化换热管进行研究;此外,制冷循环以隔膜泵代替压缩机,使研究不同类制冷剂在无润滑油干扰下的换热性能成为了可能。经优化设计后,实验台具有环境要求简单、制冷剂充注/更换方便、实验操作方便等优点。运用该装置进行蒸发校核试验,对实验数据进行分析,充分证实了实验装置的可行性。

非共沸混合工质沸腾换热系数实验关联式比较

利用从文献中收集到的局部沸腾换热系数的实验数据,对混合制冷剂水平管内局部沸腾和管外池沸腾换热系数的计算方法及计算公式进行了分析比较,筛选出了与实验数据吻合较好的计算公式,从而为其进一步的研究提供了理论基础。

非共沸混合致冷剂水平管内流动沸腾换热研究综述

本文在分析国内外有关文献的基础上,综述了非共沸混合工质水平管内流动沸腾换热研究的成果和现状,并对该领域进一步的研究提出了一些看法。

混合工质及纯工质水平管内流动沸腾换热研究综述

本文在分析国内外有关文献的基础上,综述了非共沸混合工质及纯工质水平管内流动沸腾换热研究的成果和现状,并对该领域进一步的研究提出了一些看法。

替代工质R134a/R142b管束外沸腾传热强化实验研究

分析和比较了作为CFCs替代物的混合工质R134a/R142b在光滑管和机械加工表面多孔管管束外的沸腾传热性能和管束效应,为氟里昂满液式蒸发器的设计提出了合理的建议。

CO_2/丙烷混合工质管内流动沸腾换热的数值模拟

通过在FLURENT软件中植入相变UDF模块,实现了对混合工质流动沸腾换热的数值模拟。模拟对象为质量比50/50的CO_2/丙烷混合工质在内径4 mm长1.4 m的光管和微肋管内的流动沸腾换热,工况如下,入口流速为0.487 m/s、入口温度为-5℃、操作压力为2.0928 MPa、壁面热流密度为100 kW/m^2。对比分析了两管内工质的速度分布、温度分布、液相容积分布和流动沸腾换热系数。结果表明,相对于光管,微肋管内工质由于微肋的作用,流速更大,温度更高,气液相分界面出现更早,对流换热系数更大,即微肋管内CO_2/丙烷混合工质的沸腾换热被强化。