三峡电站排沙底孔闸门振动水弹性模型研究

采用比尺为13.37的全水弹性模型,研究了三峡电站排沙底孔垂直提升闸门的动力特性、脉动压力和流激振动特性,并对不同上下游水位和门后通气与否对闸门振动的影响作了对比研究,同时还探讨了止水对闸门振动的影响。研究结果表明:闸门不会发生水力共振;通气时闸门上的脉动压力比不通气时小,频谱改变;在上游水位150.0m、下游水位67.5m条件下,门后通气可显著减小闸门振动,在其它水位条件下,由于门后水跃对闸门的冲击,门后通气反而加剧闸门振动。

分流比对内嵌小锥式固液旋流器性能的影响

基于Fluent数值模拟,借助内嵌小锥式固液旋流器研究了分流比对旋流器分离效率、内部流场和压力特性的影响规律,结果显示:综合效率随着分流比的增加呈现先增大后减小的趋势,其中30%为最佳分流比,此时综合效率最高且质量效率和简化效率都在90%以上;研究还发现,切向速度、轴向速度和径向速度均呈增加趋势,其中轴向速度受分流比影响程度最大。

深圳湾红树林湿地雨季面源污染研究

深圳湾红树林湿地是深圳市建设生态环保工程的示范项目。它主要受纳雨水面源污染,对其进行污染负荷的缓冲。经过对雨季期间6场典型降雨的测定,从面源污染统计特征、污染过程线、径流初期效应识别等方面分析和讨论了深圳湾红树林湿地径流排放口的总污染特征规律,有利于指导城市面源污染控制。分析结果表明:尽管雨季期间湿地径流排放口的COD、SS、BOD5、TN、TP普遍超出地表Ⅴ类水标准,但由于排入湿地的小沙河周边下垫面位于深南大道和锦绣中华附近,清扫频率高,绿化面积大,所以污染并不严重;经过较长时间雨水冲刷,污染物质量浓度会急速下降。

DAPEIN(Ⅰ)水电工程大坝冲砂底孔体型试验

介绍了缅甸DAPEIN(Ⅰ)水电工程的概况,通过模型试验研究了冲砂底孔的动水压力特性,指出了原设计体型存在的问题,对底孔堰面体型进行了修改,并对修改后的堰面体型特性进行了分析。指出了负压及空化空蚀是堰面设计中必须注意的问题。

葛洲坝大江电厂排沙孔进水口底槛磨损成因分析

针对葛洲坝大江电厂排沙孔进水口检修门槽底槛磨损问题,采用水下摄像方法,记录了发电运行时机组进水口流态和排沙孔进水口门砾石运动轨迹。根据观测得到水流特性以及砾石运动规律,分析了底槛磨损影响因素,提出了避免磨损的基本措施。

葛洲坝大江电厂排沙底孔进水口门槽底坎区域冲坑成因分析及处理方法研究

如何解决低水头径流式电站的防沙问题,防止发电进水口淤积,减少泥沙过机一直是水工建筑物检修的技术难点。本文通过对葛洲坝大江电厂排沙底孔上游检修门槽底坎区域冲坑成因的分析及处理方法的研究,希望能够对同类型水工建筑物检修提供借鉴。

思林水电站冲沙底孔设计优化

思林水电站取消冲沙底孔是该工程的重大设计优化之一,它对工程建设缩短工期、降低投资、保证生态流量起到了显著的效果。本文介绍了思林水电站冲沙底孔设计优化思路的提出,着重论述了取消冲沙底孔的可行性以及冲沙底孔在工程运用中的非必要性,并简要介绍了取消冲沙底孔后的蓄水计划、对工程运行的影响以及解决方案,最终从工程建设投资、工期等方面作出了客观评价。文章在一定程度上理清了工程建设过程中优化的思路,对工程建设过程中的设计优化提出、论证、实施提供了参考及帮助。

大流量漏斗沉沙池体型优化研究

为处理好大流量漏斗式沉沙池的沉沙与排沙问题,研究较合适的沉沙及排沙体型,以大盈江漏斗沉沙池为例,研究了沉沙池整体流场,通过整流墩使工作段达到"静水"沉沙的流态。沉沙及冲沙的实验表明:有害粒组的沉降保证率大于80%。排沙孔口进一步优化后,排沙量与沉沙量达到平衡时,池内淤沙不影响沉沙池正常运行。漏斗式沉沙配合8条廊道冲沙的体型满足大流量沉沙池的要求。研发了一个基本解决大流量沉沙池的沉沙排沙问题的体型,为后续的体型研发工作提供了一条思路。

新建给水管道冲洗技术研究

为提高管道冲洗效率、达到最佳冲洗效果,针对性分析研究新建给水管道现状冲洗中遇到的难点,提出适合于绍兴市区片不同口径新建给水管道的冲洗方法,从设计、施工上明确管道排放方式,确保水质安全。

高压冲水喷嘴破土性能试验研究

高压冲水喷嘴的破土性能对耙吸挖泥船的疏浚效率有着重要的影响。通过试验对高压冲水喷嘴的破土性能进行研究。结果显示:随着靶距的增加,高压冲水喷嘴的破土深度逐渐减小,破土宽度逐渐增大;随着喷嘴出口压力的增大,破土深度逐渐增加,破土宽度逐渐减小;随着航速的增加,破土深度和破土宽度均逐渐减小;对比有耐磨块和无耐磨块时高压冲水喷嘴的破土性能,两者破土特性的整体变化趋势基本一致--在喷嘴离泥面相同距离时,有耐磨块高压冲水的破土深度和破土宽度均比无耐磨块时要大,且破土宽度的对比量更为明显。

多泥沙流域水电站冲沙孔的设计和计算

多泥沙流域建水电站,若没有做好排沙措施,不仅会导致有效库容减少,增加防洪压力,库尾淤积上延还会导致河道两岸被淹没,影响到水电站的使用寿命,而且泥沙淤积会导致大坝本身防渗性能大大下降,影响大坝结构安全。因此排沙是水电站设计中一项很重要的部分。本文介绍了尼泊尔中西部Jajarkot地区Bheri河中上游一水电站排沙的设计和运行方式。

万家口子水电站大坝金属结构的布置设计

文章介绍了万家口子水电站大坝的金属结构布置与设计特点,借助模型试验研究成果验证指导高水头闸门设计及启闭机容量确定。中孔设置工作闸门(弧门)充压止水和突扩式门槽,较好地满足高水头闸门、运行要求,解决闸门振动、门槽减蚀问题。

龚嘴电站门机自动抓梁改造

对龚嘴电站大坝门机自动抓梁运行中在水下不能穿、退销等运行中常见问题,提出了改进意见,并对已有自动抓梁泵站进行改造,提高了设备的可靠性,保障人员设备的安全,并根据实际经验,提出了操作注意事项。

斐济南德瑞瓦图水电站大坝工程导流设计

斐济南德瑞瓦图水电站大坝工程施工导流是整个项目的难点和关键点之一,坝址区河谷属于典型的山区"V"型河谷,两岸均为高达数百米的陡峭岩壁,场地狭窄,施工导流布置非常困难。项目部经过多次进行方案调整和优化,最终采取了适当降低枯期导流标准、分期导流、冲沙底孔过流的方案,成功解决了大坝施工导流难题,顺利完成了大坝二枯的施工,取得了良好的社会和经济效益。

某水电站排沙廊道设计

某水电站河床狭窄,来流含沙量较大,选择冲沙效果好、布置合理的排沙建筑物非常重要。首先结合枢纽建筑物和整体水工模型试验[1]冲沙效果,优选在进水口下方布置排沙廊道和左侧布置冲沙底孔相结合的排沙建筑物,然后采用水力学数值计算确定廊道过流断面和岔管型式、采用大比尺水工模型试验[2]选择水力学条件较好正方形交叉断面的岔管、掺气效果较好的差动式掺气坎,并调整廊道底坡。

冲砂底孔弧形门门叶空蚀情况分析及修复——以龚嘴水电站为例

针对龚嘴水电站10号冲砂底孔已经运行40多年,弧形门门叶面板出现了严重的空蚀现象,在对弧形门门叶锈蚀现状进行深入研究分析的基础上,采用改性环氧砂浆等新材料及新的修补工艺与技术,对弧形门门叶面板锈蚀区域进行了修复,运行结果表明修补效果良好。

城市入河径流排放口总污染特征研究

流入城市雨源性河流的径流污染不容忽视,以我国南方典型城市深圳市的福田河流域为研究对象,经过18场典型降雨径流的测定,从污染过程线、径流初期效应识别和降雨事件平均浓度(EMC)等方面分析和讨论了城市河流入河径流排放口的总污染特征规律,有利于指导城市河流污染控制.结果表明,排放口地表径流浓度随时间变化历程中,COD、SS、TN、TP和BOD5普遍超出地表Ⅴ类水标准十多倍以上,某典型降雨场次的重金属(铬、镉、铜、砷和汞)污染较为严重,研究区排放口的浓度范围和平均值均高于重庆沙坪坝雨水口和加拿大Silerwood的雨水排放口,但低于武汉十里铺排放口.COD、SS、BOD5的初期效应尤为明显并且COD和SS冲刷强度较大,TN、TP初期效应不明显.COD、SS、TN、TP和BOD5的EMC浓度平均值分别为224.14、571.15、5.223、2.04、143.5 mg/L,在某种程度上,深圳市研究点的COD和SS的EMC值高于邻近的澳门、珠海,TN、TP值高于北京、广州、上海等城市,与国外的一些研究结果相比较,EMC值比韩国、美国及加拿大一些城市地表径流污染物浓度高得多,可见由排放口入河的径流总污染极其严重并需要治理.

景洪水电站右冲沙底孔坝段加固处理设计

景洪水电站碾压混凝土重力坝坝顶高程612m，最大坝高110m，坝顶总长704m，其中右冲沙底孔坝段坝轴线方向长23．5m，水流向长270．7m。鉴于右冲沙底孔坝段，在施工期兼作一期、二期纵向围堰，在运行期又作为厂房右端墙的一部分，两侧将承受不同频率洪水位下的水压力，可能存在侧向失稳的问题，需对其侧向稳定性和基础应力进行复核计算。经复核计算发现，在二期导流期间，右冲沙底孔D0＋065m～D0＋240m段建基面抗倾覆稳定不能满足规范要求，且右侧垂直拉应力较大，有可能对坝体结构产生破坏。因此，有针对性地采取了一系列工程措施对右冲沙底孔D0＋065m～D0＋240m段进行了综合性的加固处理，从而确保了二期导流期间右冲沙底孔的安全及工程施工的顺利进行。