Zr含量对大功率0.125PMN 0.875PZT陶瓷压电性能的影响

采用二次合成法制备不同zr含量(x=0.46～0.52)的0.125 Pb(Mg_(1/3)Nb_(2/3))O_3-0.875PbZr_xTi_(1-x)O_3(0.125PMN-0.875PZT)三元压电陶瓷。采用x线衍射仪(XRD)、阻抗分析仪等对陶瓷进行表征和性能测试,考察了Zr含量变化对陶瓷烧结相结构、体积密度、介电和压电性能的影响。结果表明:采用二次合成法,制备了纯钙钛矿相结构的陶瓷;当x=0.48～0.50时,0.125PMN-0.875PZT陶瓷处于四方一三方准同型相界(MPB).在x=0.49时制备的0.125PMN-0.875PZT陶瓷性能最佳,体积密度为7.84 g/cm^3,介电损耗低至0.76%,相对介电常数为2 130,压电常数为:320 pC/N,机电耦合系数达0.61,机械品质因数为76。

高Zn含量Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金中添加微量Sc后的晶粒细化及显微特征

本文在一种高Zn含量Al-9.2Zn-2.0Mg-1.0Cu-0.11Zr合金中添加一系列的微量Sc元素(0.06 wt.%,0.10 wt.%,0.14 wt.%,0.17 wt.%,0.20 wt.%和0.25 wt.%),研究了包含晶粒及第二相在内的铸态组织特征。结果表明,组织中出现细晶界,MgZn2相在该晶界上不连续分布。此外,发现了AlZnMgCu共晶相和具有絮状形貌的含Sc、Zr相。当Sc元素含量从0.06 wt.%增加到0.17 wt.%时,平均晶粒尺寸持续降低,晶粒趋于等轴。同时,AlZnMgCu共晶相含量呈降低趋势。当Sc元素含量为0.20 wt.%和0.25 wt.%时,没有发现更进一步的晶粒细化效果,且AlZnMgCu共晶相含量不再降低。此外,组织中出现具有块状形貌的含Sc、Zr相,且Sc元素含量为0.25 wt.%的合金中块状含Sc、Zr相的数量多于Sc元素含量为0.20 wt.%的合金。本文进一步讨论了添加Sc元素对细化晶粒及AlZnMgCu共晶相含量减少的影响。

高锆含量Cu-1%Zr-0.15%Ce合金热变形行为研究

利用Gleeble-1500D热模拟机,在温度为550,650,750,850,900℃,应变速率为0.001,0.01,0.1,1,10 s^(-1)的条件下,对Cu-1%Zr-0.15%Ce合金的高温变形过程中的流变应力进行研究,分析了动态再结晶的演变机制。结果表明:变形温度和应变速率对合金的流变应力有显著的影响,在550~750℃之间具有典型的动态回复特征,850~900℃具有动态再结晶热变形特征。通过流变应力、应变速率和变形温度之间的关系,建立高温热变形流变应力本构方程,得到合金的热激活能为430.51 k J·mol^(-1),与纯铜热压缩变形过程相比,高Zr含量Cu-1%Zr-0.15%Ce合金热激活能提高了105%。

高Zr含量Cu-1.0%Zr-0.15%Y合金高温变形行为

利用Gleeble-1500D热模拟试验机对Cu-1.0%Zr-0.15%Y合金进行等温热压缩实验。分析了合金变形温度为550~900℃,应变速率为0.001~10 s^(-1)条件下的真应力-真应变特征、热压缩过程中的组织演变和热变形机制。结果表明:在550~750℃时具有典型的动态回复特征,在850~900℃时具有动态再结晶热变形特征。变形温度和应变速率对Cu-1.0%Zr-0.15%Y合金有显著影响。在真应力-真应变曲线的基础上,建立等温压缩变形过程中的流变应力与应变速率和变形温度之间的本构方程,得到合金的热变形激活能Q为379.16 kJ/mol,与纯铜相比,高Zr含量Cu-1.0%Zr-0.15%Y合金热变形激活能提高了81%。添加稀土元素Y,可以细化Cu-Zr合金晶粒,促进动态结晶。