矿用高强度链环钢23MnNiMoCr54奥氏体晶粒长大行为的研究

研究结果表明:链环钢23MnNiMoCr54奥氏体晶粒的粗化温度为900℃,为避免"混晶现象"的发生,最佳奥氏体化工艺在850℃下保温30 min。在相同保温时间下,奥氏体晶粒随着加热温度在850~1100℃内升高呈指数关系长大。在相同加热温度下,平均奥氏体晶粒尺寸与保温时间的关系符合Beck模型,晶粒长大指数n随着加热温度的升高先降低后升高。依据Arrhenius公式拟合得到了链环钢23MnNiMoCr54在950~1250℃内的奥氏体晶粒长大模型D=2.105×10^(3)t^(0.138)exp(-5.18×10^(4)/RT)。

基于23MnNiMoCr54钢复杂显微组织和表面脱碳演变规律的退火条件控制

轧材显微组织特征和表面脱碳是高强度矿用圆环链钢质量控制的关键,对矿用圆环链的编链、焊接、热处理、预拉伸工序乃至服役性能有着重要影响。本实验研究了退火温度和气氛对矿用高强度圆环链钢23MnNiMoCr54轧材硬度、显微组织和表面脱碳的影响。研究结果表明,在660~710℃退火后,退火前的马氏体、贝氏体分别转变为回火索氏体、退火态贝氏体,碳化物球化程度提高,轧材硬度较退火前显著降低,并且随退火温度升高,硬度也逐渐降低。在720~730℃退火后,出现由粗大马氏体、铁素体、少量碳化物组成的异常组织,轧材硬度较高。另一方面,随着退火温度由660℃升高至730℃,表面脱碳层深度逐渐增加;退火温度升高至700℃以后,表面脱碳层深度随温度升高增加较快。在710℃退火时,随着氧气体积浓度由21%降低至约0%,表面脱碳层深度逐渐减小;当氧气浓度降低至5.25%以下后,直边位置不再产生表面脱碳。23MnNiMoCr54轧材的退火温度应控制在680~700℃,为尽量减少表面脱碳,可考虑将退火炉内的氧气体积浓度控制在5%以下。

矿用高强度圆环链用钢的研究进展

介绍了矿用高强度圆环链的使用条件、力学性能及化学成分要求,分析了矿用高强度圆环链用钢23MnNiMoCr54的化学成分及其合金元素在钢中的作用以及23MnNiMoCr54钢的力学性能,讨论了矿用高强度圆环链用钢的现状和研究进展。

红外线测温系统在矿用高强度圆环链连续中频热处理中的应用

阐述了在矿用高强度圆环链连续中频热处理中红外线测温的一些关键问题,建立了红外线在线测温系统,实现了对热处理工艺的精确控制。结果表明,采用红外线在线测温后,矿用高强度圆环链热处理后的合格率明显提高。

矿链拉伸试验机的创新设计

4000kN矿链拉伸试验机,以普通拉伸试验机为基础,着重在外观、主机结构、钳口座结构、限位机构、辅具、生产管理方法等方面进行改进和创新,以满足目前矿链拉伸试验要求。

准贝氏体钢矿用高强度圆环链试验研究

将准贝氏体钢应用于矿用高强度圆环链，试验结果表明，准贝氏体钢制造的矿用高强度C级圆环链，性能完全满足国家标准要求，与进口圆环链专用钢的性能对比表明，准贝氏体钢可以替代进口圆环链用钢23CrMnNiMoA，是一种新型矿用高强度圆环链用钢。

矿用接链环断裂失效分析

对30CrMnTi钢接链环在使用过程中的断裂失效问题进行了相关研究。为了查找断裂原因,利用直读光谱仪、光学显微镜、扫描电镜和显微硬度计等对试样的成分、组织和硬度进行了检测分析。结果表明:经热处理后的试样组织为回火屈氏体和铁素体,这可能是由于加热温度低,奥氏体化不完全,导致铁素体组织保留了下来,降低了零件的最大负载能力,部分铁素体组织呈针状分布在晶界处,易产生应力集中造成开裂。

矿用高强度圆环链及其热处理的研究进展

介绍了矿用高强度圆环链的研究进展,包括链条用钢、热处理技术的发展、链环尺寸形状的优化、链条设计制造及其力学性能的改善等。