Rapid Amplification of Flanking Sequences of a Known DNA Region by Partial Restriction Digestion and Hot Start PCR

A simple and efficient method for cloning the flanking genomic sequences of a known DNA region is reported in this study. This method combined partial restriction endonuclease digestion, adaptor ligation, and a single round polymerase chain reaction. Total genomic DNA was partially digested with the frequent-cutting restriction enzyme Mse I. The partially digested products were ligated to an unphosphorylated adaptor. A hot start PCR amplification with Taq polymerase and dNTP was performed with a DNA-specific primer and the adaptor primer complementary to the adaptor and the Mse I recognition site. The amplified products were fractionated, cloned and sequenced. By this method, we cloned the downstream region of a gynoecious marker TG/CAC234 from cucumber （Cucumis sativus L.）.

液体火箭发动机热试车启动中导流锥对燃气管路流动特性影响研究

双推力室液体火箭发动机启动过程中,若出现两支管流量分配不均等现象,极易引起点火失败,造成重大损失。因此,燃气管路分叉处内部流动特性和在分叉处布置导流锥对改善流动特性影响的研究具有重要意义。本文针对某双推力室液体火箭发动机热试车启动过程中的燃气管路,以试验数据作为边界条件,开展了瞬态流动数值仿真研究。结果表明,火箭发动机热试车启动过程中,燃气管路流动呈现出4个典型阶段,分别为点火前的平稳期、点火后的一次上升期、下降期和二次上升期。在启动过程中,无导流锥时,导流罩进口存在预旋回流区、一侧出口存在滞止回流区,导流罩与燃气支管衔接处内侧存在转弯回流区,三者相互作用是造成两支管间压力分布不对称及出口质量流量分配不平衡的主要原因;有导流锥时,预旋回流区被导流锥约束而缩小,滞止回流区消失。有导流锥与无导流锥时相比,在启动过程中约0.2 s与0.6 s时刻,两支管对称测点压差均值分别降低约80.0%与80.0%,两支管出口质量流量差值分别降低约55.0%与80.8%。导流锥有效改善了流动特性,使得两支管压力分布的对称性提高,流量分配平衡性增强。导流锥对双推力室液体火箭发动机稳定性提高有重要作用。

大型天然气净化厂硫磺回收装置尾气SO_(2)减排技术

GB 39728—2020《陆上石油天然气开采工业大气污染物排放标准》对新建及现有天然气净化厂硫磺回收装置大气污染物排放限值提出了更高的要求。为降低尾气SO_(2)排放浓度,实现含硫废气资源化利用,对高含硫天然气净化厂硫磺回收装置工艺技术进行了优化:(1)开发大型硫磺回收装置液硫池含硫废气回收工艺,将液硫池废气引入克劳斯炉进行硫元素回收;(2)开发大型硫磺回收装置深度热备开工技术,建立酸性气联通网,减少开工期间SO_(2)排放;(3)开发大型硫磺回收装置绿色停工工艺,利用热氮吹硫实现绿色停工。技术优化后,装置负荷100%时,尾气SO_(2)质量浓度可降至197 mg/m^(3),减少排放40%;停工期间,尾气SO_(2)排放浓度远低于甲烷吹硫模式,平均值可达237 mg/m^(3),满足GB 39728—2020对大型硫磺回收装置的SO_(2)排放要求。

移动式固体氧化物燃料电池系统集成技术研究现状与进展

固体氧化物燃料电池(Solid Oxide Fuel Cell,SOFC)是一种能量转换装置,可以通过电化学反应将燃料中的化学能直接转换为电能。目前,SOFC大多被视为固定式发电技术,然而因其具有燃料灵活性、高效率和高能量密度等特点,在移动式发电领域如辅助动力、无人机动力、远程电源等也具有广阔应用前景。与固定式SOFC应用相比,移动式SOFC研究进展起步相对较晚,技术较不完善。移动式SOFC系统通常包括电堆、重整器、供气装置、尾燃器、换热器和储能组件等核心组件。开发SOFC移动系统需要考虑系统的鲁棒性、易用性以及发电能力等,而移动式SOFC系统部件相对较复杂,这些部件的耦合匹配特性又会显著影响系统的紧凑性、启动特性及体积/质量功率密度。从热特性、启动策略及高功率密度混合动力系统集成等方面对国内外移动式SOFC系统集成技术的研究进展进行综述。最后,基于对现有研究成果的总结提出了未来移动式SOFC系统集成中存在的挑战,及在材料与工艺的改进、新型启动策略和混合系统设计与优化等方面的发展方向。

不同发酵条件对饲料固态发酵效果的影响

[目的]为研究不同发酵环境下饲料固态发酵效果的影响,优化发酵饲料固态发酵工艺。[方法]试验在室温10℃以下(平均室温5℃)分为温水启动发酵和冷水启动发酵2个组别,每个组别各2个重复;同时以常规标准发酵方法(在发酵房温度恒温30℃发酵7 d后转入室温)作为对照组。分别检测料温、水分、pH、乳酸、乙醇、活菌数及感官观察等。[结果]发酵15 d时,对照组的水分绝对增长值明显高于其他3组,温水发酵的提高2.06百分点;对照组的pH已降到5.48,温水发酵包内的pH为5.92,其他3组的均在6.1以上;对照组的乳酸含量为9.48 g/kg,其他3组的均低于2.5 g/kg。[结论]在低温情况下,温水启动发酵明显优于冷水启动发酵;无论是温水启动发酵还是冷水启动发酵,即使延长发酵时间,也无法达到设定出库标准。

高寒地区高温油砂管道保温设计及周围温度场分析

油砂作为一种非常规石油资源具有黏度高的特点,通常需要采用高温输送方式。为保障油砂输送过程中的流动安全,同时分析高温油砂对环境土壤的热影响,避免管道外表面温度过高影响当地地表植物正常生长,需对高温油砂管道进行保温设计。推荐采用无机微孔保温材料作为双层保温管保温材料,保温层厚度50 mm。利用计算流体力学软件FLUENT建立双层管锚固件短管土壤埋设物理模型,对管道正常运行工况下进行稳态计算,确定锚固件保温层厚度50 mm,保温长度2.8 m;管道正常运行工况下,全管外管温度低于45℃;土壤导热系数为0.5 W/(m·K)的段落需要进行换土处理,更换导热系数较大的土壤类型;夏季外管壁温度比冬季高20℃;双层管间保温材料当量导热系数增加至0.039 W/(m·K)时,外管温度超过45℃;管道启动后初始10天内,外管温度迅速上升,随后升温变缓。研究结果可为今后其他高寒地区高黏原油管道保温设计提供参考。

锅炉热态启动过程汽包瞬态应力有限元分析

为研究锅炉热态启动速度对汽包应力的影响,本文根据某电厂汽包实际结构尺寸,通过ANSYS软件建立了汽包有限元模型,结合运行规程中给定的热态启动曲线以及不同温升率的5条热态启动曲线,对汽包瞬态应力场进行研究。结果表明:热态启动过程中,最大机械应力和总应力的位置位于汽包与下降管接口的纵向截面内转角处;最大热应力的位置在与正常水位线相交的水冷壁上升管开孔处横向截面的内转角处;当温升率从2℃/min增加到5℃/min,热态启动速度对汽包在应力最危险点的机械应力最大值没有影响,而热应力最大值随温升率的增加而增加;启动后期,热应力不再起作用,总应力主要受机械应力影响,总应力最大值与机械应力最大值相同且不随热态启动速度的变化而改变,仅与汽包内压有关,可见汽包可承受比运行规程中给定的更快的锅炉启动速度。

200MW汽轮机调峰启动优化初探

从200MW汽轮机组冷态和热态启动应力的分析和计算入手论述了机组启动时间优化问题,给出了经过优化计算程序运算后的结果,对现场机组启动提供了一定的参考依据,尤其是热态启动的优化分析对现场机组两班制调峰运行具有一定的参考价值。

热态启动负温度匹配对转子应力及寿命影响分析

以某电厂330MW汽轮机转子为研究对象,选取调节级及其高压压力级第一级为隔离体,运用ANSYS有限元软件建立二维轴对称模型,得到不同负温度匹配情况下的冲击热应力和启动过程中的最大应力,进而计算出启动过程中低周疲劳寿命损耗。结果表明:小幅度的负温度匹配不会影响启动过程的安全性,由此引起疲劳寿命损耗增加也很小。

直流锅炉热态启动问题及优化

国华盘山发电有限责任公司的锅炉是超临界、直流、一次中间再热、平衡通风的固态排渣煤粉炉。针对这种锅炉在热态启动过程中控制上的难点进行了讨论,并提出了优化方案。

对大庆油田持续发展有影响的四项工艺技术与方法的探讨

从延长检泵和热洗井 (清蜡 )周期、推广不加热输送工艺以及降低启动压力和注入压力等 4项工艺技术和方法入手 ,分析论述了每一项工艺技术的现状、存在问题及解决问题的理论依据和方法 ,并对下一步的深入研究或推广应用提出了建议。初步实践结果表明 ,继续深化这 4项工艺技术的研究 ,必将对大庆油田的持续发展 (增加产量、提高采收率、降低投资成本、提高设备利用率等 )

基于转速变化率控制的涡扇发动机地面起动试验研究

首先介绍了转速变化率起动方案,然后介绍了试验对象、测量方案、试验内容及数据处理,最后对采用转速变化率控制的涡扇发动机地面起动进行了试验研究。结果表明:起动过程转子转速上升平稳,排气温度较为理想,起动机脱开和功率提取对转速变化率影响较大;起动成功率高,且起动时间和排气温度有较大的裕度,起动性能可进一步提升;热态起动前若发动机通道内余温较高,可能导致起动失败。

致密砂岩油藏注热水降压增注实验研究

为探索致密砂岩油藏注热水降压增注技术,通过室内物理模拟研究了注热水对目标区块黏土矿物水化膨胀、岩石孔隙结构、油水黏度、原油热膨胀性、油水界面张力、油水相启动压力和油水相对渗透率曲线的影响,分析了致密油藏注热水降压增注机理,并评价了不同注热水温度下的降压增注效果。实验结果表明,注热水具有较好的降压增注效果,且注入水的温度越高,注水启动压力越低、峰值效应越弱,降压增注效果越明显;不同渗透率岩芯注热水降压增注效果不同,渗透率越低效果越好;该致密油藏区块最合理的注热水温度为100℃左右。

循环流化床锅炉翼形墙过热器/再热器变形分析

翼形墙过热器/再热器是循环流化床锅炉的重要部件之一,位于炉膛上部,通常前墙引入、炉顶穿出,其温度与水冷壁不同,导致热态运行的膨胀量不同。翼形墙受热面进出口与水冷壁连接密封,因此膨胀系统设计具有重要意义,设计不当会导致翼形墙受热面弯曲变形,影响安全性,膨胀设计中膨胀量的计算是关键。笔者建立了循环流化床炉膛中翼形墙受热面壁温的计算模型,计算了不同负荷下稳态最高壁温,发现最高壁温没有出现在满负荷下,而是在60%左右负荷下。但实践表明,据此设计,仍存在翼形墙受热面弯曲变形,表明稳态最高壁温不是翼形墙受热面壁温最高工况。笔者研究了最大膨胀量的发生工况,提出翼形墙过热器/再热器的最大膨胀量发生在极热态启动过程中,因此建议循环流化床锅炉翼形墙过热器/再热器的膨胀量应按极热态启动工况予以计算,建议该工况的计算条件为:压力为20%额定压力,温度为计算压力下的饱和温度,蒸汽流量为锅炉最大连续蒸发量的15%。据此进行膨胀设计的循环流化床锅炉应用实践表明,采用极热态启动的壁温计算膨胀量进行膨胀系统的设计,可解决循环流化床锅炉翼形墙过热器/再热器变形问题。

350 MW超临界机组跳闸后极热态启动过程的探讨

火力发电机组极热态启动过程极为复杂,操作不当将造成人员伤亡或设备损坏事故。通过对华能瑞金电厂350 MW超临界机组极热态启动过程进行深入研究,指出了其中的操作要点及注意事项,对机组跳闸后迅速恢复并网带负荷具有重要指导意义。

CCPP机组热态启动燃机汽机同步升负荷技术开发与应用

为缩短燃气-蒸汽联合循环(CCPP)机组热态启动时间,研究了西门子F级联合循环机组现有的启动控制策略,基于现有联合循环运行参数,建立了机组启动阶段的效率模型,并结合汽机应力限制条件,对启动过程进行了参数优化,得到了一套燃机汽机同步升负荷优化参数组合,基于此开发了热态启动燃机汽机同步升负荷技术,并将其应用到实际机组控制中。结果表明:采用该技术后,机组运行安全可靠,可缩短热态启动时汽机啮合至启动完成的时间约43%,有效提高了电厂运行经济性和机组快速启动调峰性能。

超超临界汽轮机温热态启动过程中胀差偏大原因分析及措施

某超超临界汽轮机温热态启动过程中出现异常振动,对轴封温度与胀差变化之间的特殊关系进行了推算论证,确认轴封温度不匹配是造成胀差偏大进而导致振动异常的根本原因,提出了具体的预防控制措施,可为机组启动的风险控制提供参考。

350 MW超临界CFB锅炉热态启动耗油量大的问题分析和解决措施

某350 MW超临界CFB锅炉热态启动耗油量大,经分析,主要是锅炉跳闸后冷却速率快且停止补水不及时,不能维持相对高的床温;炉内物料粒径和粗颗粒比重增加,严重偏离设计值等造成的流化、传热不良;流化风量增加造成启动点火时热损失增加等原因。对此针对性的采取控制合理的给水冷却流量,确定因物料改变后的流化风量,降低床压,有效的投煤燃烧方式保证床温上涨,及其启动点火阶段给水控制、设备缺陷消除等有效措施,耗油量大的问题得以有效控制。对于同类型超临界CFB锅炉的运行、燃烧调整等有借鉴意义。

200 MW机组极热态启动控制

针对秦皇岛发电厂200 MW机组极热态启动过程中各项指标控制方法进行分析说明,并结合现场实际总结经验,掌握控制注意事项,以利于今后机组启动时,合理操作,安全顺利地接带负荷。

负温度匹配在热态中压缸启动中的应用分析

以某350 MW汽轮机高中压转子为研究对象,利用ANSYS有限元分析软件进行转子热固耦合分析。计算在热态中压缸启动过程中采用负温度匹配时高中压转子的应力变化和寿命损耗情况。结果表明:热态中压缸启动过程中采用小幅负温度匹配安全可行,对转子寿命影响微小,还可以显著缩短启动时间,提高汽轮机调峰经济性和灵活性。