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EFFECT OF TRACE B AND Ga ON TRANSFORMATION CONTROL OF Mn-Si-Cr AS-ROLLED DUAL PHASE STEELS
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作者 HE Zefu LIU Tianmo WU Yunjian chongqing University,Chongqing,China 《Acta Metallurgica Sinica(English Letters)》 SCIE EI CAS CSCD 1989年第6期447-450,共4页
Trace of B and Ga can substitute for Mo in Mn-Si-Cr dual phase steels.The technological process and CCT curves of steels treated with B and Ga are similar to those for Mn-Si-Cr-Mo steel.
关键词 as-rolled dual phase steel b GA technological process
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Effect of Strengthening Phase on Deformation Behaviour during Uniaxial Tension of Hot-rolled Dual Phase Steel 被引量:3
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作者 Le-yu ZHOU Bo JIANG +3 位作者 Tian-hao CUI Dan ZHANG Jian-zhong HE Ya-zheng LIU 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第12期1111-1115,共5页
Two kinds of C-Si-Mn-Cr series tested steels were designed to obtain dual phase microstructures of ferrite (F) +martcnsite (M) or ferrite (F)-bainite (B) with different mechanical properties. Effects of stren... Two kinds of C-Si-Mn-Cr series tested steels were designed to obtain dual phase microstructures of ferrite (F) +martcnsite (M) or ferrite (F)-bainite (B) with different mechanical properties. Effects of strengthening phase on yielding and fracture behaviours during uniaxial tension of dual phase steel were discussed. Compared with hot-rolled martensite dual phase steel, ferrite-bainite dual phase steel has high ratio of yield strength to tensile strength (YS/TS) and low elongation. During necking process of uniaxial tension, microvoids of ferrite-martensite steel are generated by fracture of ferrite/martensite boundary or martensite islands with irregular shape. But ferrite matrix elongated remarkably along deformation direction, and strengthening phase also coordinated with ferrite matrix. Compatible de formation between ferrite and bainite is distinct. Ferrite-bainite dual phase steel has fine and less microvoid, and phase boundary of ferrite and bainite is beneficial for restraining generation and extending of microvoid. 展开更多
关键词 hot-rolled dual phase steel strengthening phase YIELDING NECKING microvoid
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F/B复相钢JB800的焊接冷裂纹敏感性 被引量:2
3
作者 王振家 潘勇琨 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第3期23-25,共3页
采用斜Y坡口对接裂纹试验对F/B复相钢板JB800进行了抗冷裂试验,对不同预测止裂温度的碳当量公式进行了对比。结果表明,钢材的碳含量低时,可以在较高的碳当量条件下,具有较低的冷裂纹敏感性。对F/B复相钢采用CET公式预测止裂温度较为准... 采用斜Y坡口对接裂纹试验对F/B复相钢板JB800进行了抗冷裂试验,对不同预测止裂温度的碳当量公式进行了对比。结果表明,钢材的碳含量低时,可以在较高的碳当量条件下,具有较低的冷裂纹敏感性。对F/B复相钢采用CET公式预测止裂温度较为准确。同时采用计算机测定了焊接热循环,根据t100预测不同板厚的焊接止裂温度。 展开更多
关键词 f/b复相钢 焊接冷裂纹敏感性
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卷取温度对热轧F/B双相钢组织性能的影响 被引量:5
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作者 沈鑫珺 裴新华 +1 位作者 唐帅 王国栋 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期1120-1123,共4页
采用轧后空冷+超快速冷却工艺,研究卷取温度对热轧铁素体/贝氏体(F/B)双相钢组织性能的影响规律.结果表明:卷取温度由504℃降至250℃时,铁素体体积分数变化很小(85.7%-87.8%),铁素体晶粒尺寸变化也很小(3.6-3.7μm... 采用轧后空冷+超快速冷却工艺,研究卷取温度对热轧铁素体/贝氏体(F/B)双相钢组织性能的影响规律.结果表明:卷取温度由504℃降至250℃时,铁素体体积分数变化很小(85.7%-87.8%),铁素体晶粒尺寸变化也很小(3.6-3.7μm),组织中的硬相由以贝氏体为主转变为以马氏体为主;实验钢的抗拉强度由510MPa升至597MPa,屈服强度由475MPa降至389MPa,延伸率变化较小(32.2%~35.0%).另外,随着卷取温度的降低,铁素体与贝氏体或马氏体间的变形协调能力降低,使扩孔过程中微孔提前形核,同时加快了已有微孔的长大及合并过程,导致试样发生的塑性变形减小,扩孔性能降低,扩孔率由101.4%降至52.4%. 展开更多
关键词 热轧f b双相钢 新一代控制轧制和控制冷却 超快速冷却 卷取温度 组织演变 力学性能 扩孔性能
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开冷温度对热轧F/B双相钢组织性能的影响 被引量:1
5
作者 沈鑫珺 唐帅 +1 位作者 裴新华 王国栋 《轧钢》 2015年第6期5-7,11,共4页
采用轧后空冷+超快速冷却的方式,研究了开冷温度对热轧铁素体/贝氏体(F/B)双相钢组织性能的影响。结果表明:开冷温度显著影响F/B双相钢的显微组织和性能。开冷温度由747℃降至700℃时,铁素体体积分数由17.3%增至85.7%,铁... 采用轧后空冷+超快速冷却的方式,研究了开冷温度对热轧铁素体/贝氏体(F/B)双相钢组织性能的影响。结果表明:开冷温度显著影响F/B双相钢的显微组织和性能。开冷温度由747℃降至700℃时,铁素体体积分数由17.3%增至85.7%,铁素体晶粒尺寸由3.3μm粗化至3.6μm,贝氏体中析出的碳化物含量增加。同时,F/B双相钢的屈服强度从594MPa降至475MPa,抗拉强度从648MPa降至532MPa,伸长率从17.7%升至34.3%,扩孔率从36.4%提高至82.8%。因此,为实现热轧F/B双相钢力学性能和扩孔性能的平衡,开冷温度应控制在730~700℃。 展开更多
关键词 热轧f/b双相钢 NG-TMCP 开冷温度 显微组织 力学性能 扩孔性能
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B+M/A复相组织X80大变形管线钢的预应变脆化 被引量:2
6
作者 马晶 张骁勇 高惠临 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第12期26-31,64,共7页
采用热模拟试验机对X80管线钢进行了在线加热配分(HOP)处理,随后对HOP处理后的管线钢(HOP钢)进行了不同应变量下的预拉伸变形,研究了预拉伸应变量对该钢显微组织和力学性能的影响,分析了其预应变脆化现象。结果表明:HOP钢的显微组织由... 采用热模拟试验机对X80管线钢进行了在线加热配分(HOP)处理,随后对HOP处理后的管线钢(HOP钢)进行了不同应变量下的预拉伸变形,研究了预拉伸应变量对该钢显微组织和力学性能的影响,分析了其预应变脆化现象。结果表明:HOP钢的显微组织由贝氏体+马氏体/奥氏体(B+M/A)组成,当预应变量为4%时,贝氏体形成了明显的胞状亚结构且较大预应变量下的胞状亚结构数量较多、尺寸较小;随着预应变量的增加,HOP钢的拉伸强度和硬度基本呈增大的变化趋势,而塑性呈减小的变化趋势,该钢发生了明显的脆化。 展开更多
关键词 b+M/A复相组织 X8 0 管线钢 预应变 脆化
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微量B、Ga对Mn-Si-Cr热轧双相钢转变控制的影响 被引量:2
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作者 何泽福 刘天模 吴允建 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1989年第3期A229-A231,共3页
用微量B,Ga取代Mo的Mn-Si-Cr热轧双相钢,工艺性及CCT曲线与Mn-Si-Cr-Mo系相似。
关键词 b GA Mn-Si-Cr系 双相钢 转变 控制
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M-B复相处理9SiCr制钉模脆断机理的研究 被引量:1
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作者 李永福 彭澎 袁杰锋 《金属科学与工艺》 CSCD 北大核心 1991年第2期109-114,103,共7页
本文通过断口分析、扫描电镜观察、服役前后透射电镜观察比较和残余奥氏体(AR)测定,对M-B复相处理9SiCr制钉模脆性断裂机理进行了研究。结果表明:脆性断裂本质上属回火脆,服役时应力诱发AR转变为M加剧了这种脆性。由此,为确定低合金工具... 本文通过断口分析、扫描电镜观察、服役前后透射电镜观察比较和残余奥氏体(AR)测定,对M-B复相处理9SiCr制钉模脆性断裂机理进行了研究。结果表明:脆性断裂本质上属回火脆,服役时应力诱发AR转变为M加剧了这种脆性。由此,为确定低合金工具钢M-B复相处理应用范围,为改进工艺提供了依据。 展开更多
关键词 9SICR钢 脆断机理 M-b复相处理
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轧制变形对F-M双相钢0.05C-2.8Mn-4.2Ni-2Al-1.2Mo-1.9Cu晶粒细化的影响 被引量:3
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作者 马才女 高雪云 +4 位作者 呼陟宇 翟亭亭 李瑞红 王海燕 薛春江 《特殊钢》 2022年第3期91-94,共4页
借助EBSD场发射扫描电子显微镜,研究了轧制变形及热处理后的铁素体/马氏体双相钢0.05C-2.8Mn4.2Ni-2Al-1.2Mo-1.9Cu显微组织演变及力学性能。结果表明,经900℃30%+780℃75%变形,500℃退火的F-M钢晶粒尺寸0.97μm,屈服抗拉强度和延伸率... 借助EBSD场发射扫描电子显微镜,研究了轧制变形及热处理后的铁素体/马氏体双相钢0.05C-2.8Mn4.2Ni-2Al-1.2Mo-1.9Cu显微组织演变及力学性能。结果表明,经900℃30%+780℃75%变形,500℃退火的F-M钢晶粒尺寸0.97μm,屈服抗拉强度和延伸率分别为876MPa,976MPa和15.2%,经900℃30%+780℃50%变形,500℃退火的F-M钢晶粒尺寸1.54μm,屈服、抗拉强度和延伸率分别为801 MPa,895 MPa和19.4%。由轧制变形导致的晶粒细化、小角度晶界增多,是提高实验钢强度的主要原因。然而,较大的轧制变形量也使过多的小角度晶界阻碍位错运动,从而导致实验钢在塑性变形过程中,延展性略差。 展开更多
关键词 f-M双相钢 轧制 EbSD 晶粒细化
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热轧双相钢的发展现状及高强热轧双相钢的开发 被引量:16
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作者 袁国 利成宁 +2 位作者 孙丹丹 康健 王国栋 《中国工程科学》 北大核心 2014年第2期39-45,共7页
介绍了热轧双相钢的发展现状及存在问题,指出低成本热轧双相钢、高延伸凸缘型铁素体+贝氏体热轧双相钢(F-B热轧双相钢)及高强度热轧双相钢的开发及应用,将促进我国热轧双相钢的发展,推动汽车工业的“以热代冷”进程。同时,探讨... 介绍了热轧双相钢的发展现状及存在问题,指出低成本热轧双相钢、高延伸凸缘型铁素体+贝氏体热轧双相钢(F-B热轧双相钢)及高强度热轧双相钢的开发及应用,将促进我国热轧双相钢的发展,推动汽车工业的“以热代冷”进程。同时,探讨了纳米析出强化型热轧双相钢的强化机理及工艺控制原理,并在实验室进行了中试,开发出铁素体基体析出强化型的热轧双相钢,其抗拉强度达770~830 MPa,屈强比<0.75,组织为铁素体+马氏体,且铁素体基体中存在大量细小的纳米级尺寸的TiC过饱和析出和相间析出。 展开更多
关键词 热轧双相钢 低成本 f-b双相钢 析出强化 高强钢
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一种大变形管线钢的组织-性能分析 被引量:5
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作者 郝世英 高惠临 +3 位作者 闫凯鹃 张骁勇 吉玲康 李为卫 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期61-65,共5页
通过在线加热配分(HOP,Heating On-line Partitioning)技术获得贝氏体和马氏体/奥氏体(B+M/A)双相组织,研究了这种(B+M/A)双相管线钢的组织-性能特征。结果表明,在满足我国"西气东输二线"管道工程的强韧性要求前提下,这种(B+M... 通过在线加热配分(HOP,Heating On-line Partitioning)技术获得贝氏体和马氏体/奥氏体(B+M/A)双相组织,研究了这种(B+M/A)双相管线钢的组织-性能特征。结果表明,在满足我国"西气东输二线"管道工程的强韧性要求前提下,这种(B+M/A)双相管线钢还具有低的屈强比和大的均匀伸长率,表现出优良的大变形能力。多位向贝氏体基体、细小的M/A组元和弥散分布的碳、氮化合物析出是保证实验钢优良性能的组织特征。 展开更多
关键词 大变形管线钢 (b+M/A)双相组织 组织 性能
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热轧双相钢线材及其应用的研究
12
作者 阎殿然 何继宁 谷南驹 《河北工学院学报》 1992年第4期1-7,共7页
本文研究了热轧 F+(M+B)双相钢线材的生产及其在高强钢丝上的应用.指出在双相钢线材拉拔过程中存在于 F 晶界及尺寸较小的岛状第二相协调 F 变形.而尺寸较大的块状 M 则通过切变破裂直至破碎.这种变形机制使 F+(M+B)双相钢线材不经任何... 本文研究了热轧 F+(M+B)双相钢线材的生产及其在高强钢丝上的应用.指出在双相钢线材拉拔过程中存在于 F 晶界及尺寸较小的岛状第二相协调 F 变形.而尺寸较大的块状 M 则通过切变破裂直至破碎.这种变形机制使 F+(M+B)双相钢线材不经任何热处理,就具有总面缩率为97.6%的深加工性能,强度可达1800MPa 以上.本文还对双相钢钢丝的应用进行了研究取得了较好的效果. 展开更多
关键词 热轧 双相钢 线材 高强钢丝
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用低碳—Si—Mn—V系热轧双相钢棒材生产高强度紧固件的研究
13
作者 阎殿然 何继宁 谷南驹 《河北工学院学报》 1990年第4期1-9,共9页
本文对低碳—Si—Mn—V 系热轧双相钢经冷变形强化代替中碳钢经热处理强化生产高强度紧固件进行了研究.试验结果指出,采用1200℃加热,1150℃初轧,900~950℃终轧后空冷可得到 F+M 及 B 双相组织,第二相的体积分数约占15~20%,热轧态σ_b... 本文对低碳—Si—Mn—V 系热轧双相钢经冷变形强化代替中碳钢经热处理强化生产高强度紧固件进行了研究.试验结果指出,采用1200℃加热,1150℃初轧,900~950℃终轧后空冷可得到 F+M 及 B 双相组织,第二相的体积分数约占15~20%,热轧态σ_b>550Mp_a, ψ >64%,δ为26—37%.经29~33%的冷拨变形σ_b 可达800~1100Mp_a,ψ >61%,δ>10%.该钢在热轧态可直接冷镦10级螺母;经适当冷拨强化后可生产8.8级螺栓和螺柱. 展开更多
关键词 双相钢 紧固件 棒材 冷顶锻 轧制
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中碳钢渗碳后马氏体贝氏体复合组织性能研究
14
作者 舒黎 马泗春 贺小明 《金属热处理学报》 CSCD 1993年第2期8-14,共7页
研究了5CrMnMo 钢渗碳并经马氏体(M)与贝氏体(B)复相处理后的力学性能与冲击磨损机理。结果表明,冲击加滑动产生脱层磨损;渗碳后马氏体(M)/下贝氏体(B_下)组织中 B_下量增加,韧性塑性可明显提高,B_下量达到一定值时,其抗冲击磨损能力最... 研究了5CrMnMo 钢渗碳并经马氏体(M)与贝氏体(B)复相处理后的力学性能与冲击磨损机理。结果表明,冲击加滑动产生脱层磨损;渗碳后马氏体(M)/下贝氏体(B_下)组织中 B_下量增加,韧性塑性可明显提高,B_下量达到一定值时,其抗冲击磨损能力最高;无论是先 M后 B_下组织还是先 B_下后 M 组织,只要含有一定量的 B_下都能提高材料的韧性塑性和耐磨性,但先 B_下后 M 的组织性能更好。看来渗碳加 M 与 B_下复相处理可作为提高中碳钢冷作模具寿命的一条新的有效途径。 展开更多
关键词 中碳钢 渗碳 马氏体 贝氏体 性能
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我国抗大变形管线管的研制进展 被引量:5
15
作者 王旭 罗超 +3 位作者 陈小伟 李国鹏 张雷 卢胜勇 《焊管》 2013年第6期5-11,共7页
介绍了基于应变设计抗大变形管道的要求、材料设计原理以及我国抗大变形焊管研制的进展情况。采用铁素体+贝氏体双相组织思路研制开发并批量生产了中缅管线X70抗大变形焊管,对板材的组织性能要求及制管前后、时效前后的板-管主要性能变... 介绍了基于应变设计抗大变形管道的要求、材料设计原理以及我国抗大变形焊管研制的进展情况。采用铁素体+贝氏体双相组织思路研制开发并批量生产了中缅管线X70抗大变形焊管,对板材的组织性能要求及制管前后、时效前后的板-管主要性能变化规律进行了研究,研制的焊管具有优良的性能。在此基础上针对西气东输三线管道进行了X80抗大变形焊管的开发,分析了X80抗大变形材料研制中存在的问题及主要难点,即强度升高对双相组织中硬相比例增加的要求与硬相增加对均匀延伸率不利影响的矛盾,工艺窗口更窄。通过试验确定了双相组织比例要求,并采取了有效措施研制出了性能优良的材料,千吨级试制钢管各项性能指标均达到了西气东输三线X80抗大变形焊管的要求,实现了我国X80厚壁大变形焊管研制的突破。 展开更多
关键词 焊管 基于应变设计 抗大变形 f+b双相钢 控轧控冷 直缝管 力学性能
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不同马氏体含量的F/M双相钢组织及形变行为 被引量:6
16
作者 姚梦佳 李春福 +2 位作者 肖淇 邓治国 申文竹 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第8期49-54,共6页
对马氏体铁素体双相钢采用临界区内不同温度淬火试验,得到不同的马氏体含量,并进行单轴拉伸试验。分析了双相钢拉伸过程中的加工硬化行为,求出各个阶段的应变硬化指数n值,并用修正的Crussard-Jaoult分析方法(即C-J模型)分析试验钢的应力... 对马氏体铁素体双相钢采用临界区内不同温度淬火试验,得到不同的马氏体含量,并进行单轴拉伸试验。分析了双相钢拉伸过程中的加工硬化行为,求出各个阶段的应变硬化指数n值,并用修正的Crussard-Jaoult分析方法(即C-J模型)分析试验钢的应力-应变曲线。试验结果表明,在两相区内,随着淬火温度升高,马氏体含量增加,由狭长的岛状马氏体最终转变为板条状马氏体;修正的C-J分析表明双相钢的"转折应变"随着马氏体含量的增加呈单调减少。 展开更多
关键词 临界区淬火 铁素体马氏体双相钢 修正的Crussard-Jaoult分析模型 显微组织 形变行为
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汽车用1180 MPa级F/M高强双相钢板坯高温热塑性研究 被引量:8
17
作者 李守华 曹晓恩 +2 位作者 赵林林 苏振军 胡玉坤 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2019年第1期123-128,共6页
采用Gleeble3500热模拟试验机在温度区间650~1300℃对汽车用1 180 MPa级F/M双相高强钢进行高温热塑性研究,绘制热塑性曲线并对高温拉伸试样断口和显微组织进行观察。试验结果可知:该钢种在试验温度范围内存在1个脆性区,即910~675℃区... 采用Gleeble3500热模拟试验机在温度区间650~1300℃对汽车用1 180 MPa级F/M双相高强钢进行高温热塑性研究,绘制热塑性曲线并对高温拉伸试样断口和显微组织进行观察。试验结果可知:该钢种在试验温度范围内存在1个脆性区,即910~675℃区间,800℃时断面收缩率达到最小值28.76%,在熔点~910℃温度区间内呈现良好塑性,断面收缩率均在60%以上;高温塑性区较窄,第Ⅲ脆性区"布袋"曲线明显且范围较大,该钢种裂纹敏感性高。断口观察可知,950℃和650℃断口均具有典型韧窝特征,属于韧性断裂;800℃断口为沿晶和解理混合型断口,属于典型脆性断裂。650℃断裂主要由先共析铁素体沿原奥氏体晶界析出引起,800℃脆性断裂主要由晶界弱化导致,1 050℃以上高温热强度低,拉伸超过材料所承受的最大强度而发生缩颈断裂。为避免板坯在矫直段产生裂纹,铸坯矫直温度应控制在950℃以上,避开第Ⅲ脆性区(910~675℃)。 展开更多
关键词 f/M高强双相钢 板坯 热塑性 断口分析 显微组织
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双相区加速冷却处理对X80管线钢组织与性能的影响 被引量:1
18
作者 马静 于柏青 +1 位作者 王申豪 范利锋 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期140-146,共7页
采用双相区加速冷却法(加速冷却始冷温度为700℃)对X80管线钢进行热处理,获得了贝氏体和铁素体(B+F)双相组织。然后通过组织表征、力学性能测试以及在3.5wt%Na Cl溶液中的耐蚀性进行研究。结果表明:热处理后获得的管线钢组织由板条状贝... 采用双相区加速冷却法(加速冷却始冷温度为700℃)对X80管线钢进行热处理,获得了贝氏体和铁素体(B+F)双相组织。然后通过组织表征、力学性能测试以及在3.5wt%Na Cl溶液中的耐蚀性进行研究。结果表明:热处理后获得的管线钢组织由板条状贝氏体、多边形铁素体及少量马氏体/奥氏体岛组成。与热处理前相比,(B+F)双相管线钢屈强比较低,为0.65,初始加工硬化指数为0.31,均匀伸长率达8.3%,塑性显著提升;双相组织中含有52.4%的铁素体,因而耐腐蚀性明显提高。通过双相区加速冷却法获得的(B+F)两相组织在塑变过程中发生协调变形,可以适应大变形的需求,同时耐蚀性优异,为大变形管线钢实际生产提供一定的借鉴。 展开更多
关键词 双相区加速冷却法 X80管线钢 b+f双相组织 大变形 均匀伸长率
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水冷温度对轧制X80管线钢组织和性能的影响 被引量:3
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作者 冯帆 王晓婕 +2 位作者 翟勐瑗 马静 高颖 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第10期68-71,共4页
通过蔡司显微镜及硬度计、拉伸、冲击试验机研究了轧后630℃和570℃的水冷温度对X80管线钢组织及力学性能的影响。结果表明:630℃和570℃水冷后X80管线钢均获得(B+F)双相组织,其中贝氏体包括粒状和板条状两种形态;水冷温度为570℃时,X8... 通过蔡司显微镜及硬度计、拉伸、冲击试验机研究了轧后630℃和570℃的水冷温度对X80管线钢组织及力学性能的影响。结果表明:630℃和570℃水冷后X80管线钢均获得(B+F)双相组织,其中贝氏体包括粒状和板条状两种形态;水冷温度为570℃时,X80管线钢的铁素体及粒状贝氏体含量由630℃时的31%增加至35%,贝氏体板条结构更加明显。相比水冷温度为630℃,在570℃的水冷温度下,规定塑性延伸强度与抗拉强度分别为794 MPa和981 MPa,分别降低142 MPa和94 MPa,伸长率与冲击吸收能量较高,塑韧性均有所提高。 展开更多
关键词 水冷温度 X80管线钢 b+f双相组织 轧制
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