应对焦化石脑油加氢装置长周期运行的催化剂策略研究

目前焦化石脑油加氢装置要实现长周期稳定运行,需要重点解决两大问题:焦化石脑油的二烯烃含量高,在较高的反应温度下易缩合生焦,导致反应器压力降上升;前序加工阶段使用的含硅添加剂会造成二氧化硅在催化剂表面沉积,导致催化剂失活快、运行周期短。针对上述问题提出了解决方案:对焦化石脑油加氢工艺流程进行了改进,增设了低温脱二烯烃保护反应器;配套开发了容硅能力强的加氢捕硅剂及高活性加氢精制催化剂。应用结果表明:焦化石脑油加氢装置的运行周期大幅延长,为装置的长周期运行提供了技术保障。

制造加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊接性能试验

2.25Cr-1Mo-0.25V钢是一种抗氢用钢,该新型Cr-Mo钢与普通的2.25Cr-1Mo钢相比,各方面都有明显的优势:强度及许用应力、最高使用温度高,抗氢性能好,能够满足更苛刻的操作工况的需要,使用该钢的设备质量更趋轻量化。介绍了该钢种开发过程中的焊接性能试验结果,掌握用该材料制造加氢反应器的焊接工艺技术,为应用该种材料制造加氢反应器奠定了基础。

加氢反应器不锈钢堆焊熔合区氢剥离行为的分析

针对309L+347L双层不锈钢带极堆焊工艺,采用高温、高压釜试验方法进行了氢剥离试验研究,试验发现氢剥离裂纹萌生于紧靠熔合区硬化带的纯奥氏体晶界并沿平行于硬化带的奥氏体晶界扩展.结果表明,氢剥离的主要机制是H原子在硬化带与奥氏体不锈钢结合界面高度聚集,造成紧靠硬化带的纯奥氏体晶界脆化,在结合界面高剪应力的作用下,裂纹萌生和扩展.采用较小的焊接热输入,抑制309L堆焊层奥氏体晶粒过分长大并保证铁素体含量;采用合理的焊后热处理,减小硬化带厚度及控制加氢反应器停运的冷却速度是防止氢剥离的有效措施.

加氢装置反应系统的氨盐腐蚀分析及风险管理

通过对加氢装置反应系统多年RBI(Risk-based Inspection,基于风险的检验)工作的总结,分析了加氢装置反应系统中的氨盐腐蚀,提出如何减缓或防范设备因氨盐腐蚀失效,并借鉴国外的经验,切实加强装置基于风险的管理(RBM)。

制造加氢反应器用Cr-Mo中温抗氢钢

介绍了高温、高压加氢反应器用Cr-Mo抗氢钢以及在生产过程中焊缝金属典型裂纹产生的原因及防止措施。并讨论了Cr-Mo钢焊接材料的选择原则、接热输入和焊后热处理规范对焊接接头性能的影响。

2.25Cr-1Mo-0.25V钢的凝固行为及铸态组织

为研究新一代加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢在制备过程中显微组织的演变行为,借助激光共聚焦扫描显微镜、扫描电镜、透射电镜及X射线衍射仪等,研究了钢的凝固行为和铸态组织.结果表明:钢在自液相冷却的过程中,首先凝固析出δ铁素体,随后δ铁素体与残留液相进行包晶反应生成奥氏体,最后剩余的δ铁素体同素异构转变为奥氏体,黑色裂纹同时伴随生成.铸态试样的显微组织为由贝氏体铁素体基体和岛状M-A组元构成的粒状贝氏体,并含有少量细小的ε-碳化物、M_7C_3、M_3C及MC型碳化物;铸态组织中合金元素虽有一定偏聚,但未与贝氏体铁素体和M-A组元所在相区联系.

药芯焊丝CO_(2)气体保护堆焊在加氢产品制造中的应用

主要介绍药芯焊丝CO2气体保护焊进行不锈层堆焊工艺试验和工艺评定，并应用于加氢产品中，取得良好效果。

反向催化剂级配装填技术在固定床渣油加氢装置的应用

介绍了固定床渣油加氢装置SHIFT-G反向催化剂级配装填技术的中型试验和工业应用情况。SHIFT-G反向催化剂级配装填技术的构想是:在结焦风险较高、对装置操作周期影响较大的反应区域,颠倒普遍遵循的催化剂级配装填原则,将高活性催化剂适当替换成活性(主要是脱硫活性)较低的催化剂,这样既可不损失催化剂的脱金属活性,又能有效防止床层温升过高,从而降低催化剂床层产生热点的风险。中型试验和工业应用结果表明,优化装填后的催化剂级配体系消除了影响装置操作周期的不利因素,合理地分配了反应负荷,有效地改善了加氢产品性质,延长了工业装置运转周期,提高了经济效益。

10kV并联电抗器在含小水电配电网中的优化方法

针对小水电大量接入配电网后引起配电线路电压偏高的问题,提出了10kV并联电抗器在含小水电配电网中的优化配置方法,通过对电压损耗公式进行解耦推演,从而得到电压损耗无功解耦算式,据此确定10kV并联电抗器的补偿点,以优化并联电抗器的调压效果,构建小水电"串灯笼"接线模型的仿真结果表明,该方法确定的补偿点调压效果最优,配置容量最少,是一种切实可行的有效方法。

催化裂化汽油加氢改质催化剂M2工业再生及TM2-DSO技术工业应用

为进一步提高汽油加氢改质(TMD)工艺技术的脱硫效果,将M2催化剂成功进行了首次器外再生,再生后与选择性脱硫剂DSO组合进行TM2-DSO技术第2阶段工业试验,标定结果表明:催化裂化(FCC)汽油经TM2-DSO工艺技术处理后,硫质量分数由198×10-6降至44×10-6,烯烃体积分数从47.7%降至28.8%,芳烃体积分数从17.0%增加到21.4%,研究法辛烷值(RON)损失0.7个单位,马达法辛烷值(MON)损失0.5个单位,化学氢耗为0.27%,汽油收率为99.13%。

注水点位置对空冷器腐蚀影响的实验研究

加氢裂化技术自投用以来,反应流出物空冷器(REAC)及其相联管道的腐蚀失效,便一直是制约其安全稳定运行的核心问题,设计制造、检测评估、腐蚀原因的评判、腐蚀垢物的分析等每一个相关环节的研究都成为国内外相关领域讨论的焦点。论文对加氢裂化装置中反应流出物空冷器的腐蚀问题进行了阐述,提出了研究注水点位置改变对腐蚀影响的方案,通过实验得出了结论,提出了下一步实验进行的方向和可行性。

加氢裂化装置反应器温度测量

文中探讨了加氢反应器床层温度测量的重要性及必要性,阐述了测温点的布置,热电偶的安装方法、选材及优缺点,提出了改进措施。文中又探讨了器壁温度检测的重要性及必要性,介绍了器壁热偶安装和反应器联锁。

2.25Cr-1Mo-0.25V钢制板焊式加氢反应器的研制

通过国内最厚的2.25Cr-1Mo-0.25V钢制板焊式加氢反应器的制造,阐述2.25Cr-1Mo-0.25V钢厚钢板性能、厚壁筒节的成形及焊接、热处理等工艺过程,从而扩大了我国板焊式压力容器的壁厚界限,也为类似产品的设计选型提供了借鉴。

加氢反应器床层温度测量

探讨了加氢反应器床层温度测量的重要性及必要性,阐述了测温点的布置、热电偶的安装方法及优缺点,提出了改进措施。

国产2.25Cr1Mo0.3V钢板加氢反应器的试制

2.25Cr1Mo0.3V钢具有强度高、抗氢侵蚀、抗氢脆和抗氢致剥离等特点,多用于制造加氢反应器。以往国内采用进口加钒钢板,随着国产钢板质量的提高,不少制造厂尝试使用国产板制造加氢反应器。通过国产加钒钢板板焊式加氢反应器的试制,介绍焊接和热处理的关键技术参数,为今后这类钢板的制造提供借鉴。

汽油加氢装置中加氢反应器的国产化设计

主要从材料、结构设计两方面阐述了汽油加氢装置中加氢反应器的设计要求和思路。详细分析了Cr-Mo钢材料具有较强的抗高温氧化能力和抗高温氢腐蚀能力的特点以及回火脆化的缺点,阐明了在反应器的设计中如何采取相应的具体措施尽量减小由于高温操作和材料回火脆化对设备造成的危害。

加氢反应器内气体预分布器均布性能数值研究

针对某化工厂固定床加氢反应器内的气体流场进行三维数值模拟,考察了不同气体预分布器类型、结构参数对反应器内气流分布的影响。计算结果表明,在反应器入口布置气体预分布器能够明显改善反应器内气体流动的均匀性;随预分布器的布置高度增加,气体均布性能提高,但同时会导致预分布器上方产生较大旋流,延长气体停留时间;减小预分布器孔板的倾斜角度能有助于提高预分布器的均布性能,当孔板倾斜角度为20°~40°时,预分布器具有较好的气体均布效果;增大预分布器的开孔尺寸对其均布性能的影响相对较小,但能够有效降低分布器对入口气流的阻力,改善分布器上方的气体流动状态;在设计预分布器时,需要综合考虑孔板倾斜角度和开孔尺寸两项结构参数的影响,以实现最佳的气流分布效果。

干式空心电抗器包封受潮对绝缘的影响研究

包封受潮是导致干式空心电抗器匝间绝缘失效的重要诱因,文中通过对故障退运电抗器的解剖分析以及匝间绝缘材料的湿热老化试验,研究包封受潮对干式空心电抗器匝间绝缘的破坏作用。首先,解剖了一台南方地区故障退运的电抗器,利用扫描电镜、傅里叶红外光谱仪、断裂拉伸试验等对样品的理化性能进行分析,推断受潮后包封内部绝缘的变化过程;然后,进一步对作为匝间绝缘材料的PET聚酯薄膜进行了湿热老化试验,研究了其在不同湿度老化条件下击穿场强、断裂伸长率的变化。研究表明:干式空心电抗器有可能严重受潮,受潮将导致包封内部各绝缘材料的水解,其中聚酯薄膜的耐水解性能很差,极易由于严重水解而导致机械强度的大幅下降甚至完全脆化,并在包封内部应力的作用下破裂从而导致匝间绝缘受损,所以有必要采取措施防止包封受潮并降低包封受潮对匝间绝缘的破坏。

提炼重油的沸腾床技术的介绍

重质原油产生的渣油可以通过多种工艺进行,在这些工艺当中,沸腾床催化加氢转化工艺可以深度转化杂质含量高的重质原料,其操作周期长,这可以通过经常在线更换催化剂床层的一小部分催化剂来实现。沸腾床反应器有一个器内液体循环系统以让催化剂床层沸腾。目前,全球有两家公司致力于这种工艺的开发,本文将介绍H-Oil的沸腾床加工技术。

考虑机组进相调节代价的小水电站电抗器配置方法

针对小水电接入在丰水季节容易导致配电网出现电压严重偏高的问题,本文提出了考虑机组进相调节代价的小水电站电抗器配置方法,首先求解出小水电站不装设电抗器时的机组进相调节代价,其次建立考虑机组进相调节代价的小水电站电抗器配置数学优化模型,并借助遗传算法对其进行求解;最后,根据求解结果,结合不安装电抗器时的机组进相调节代价判断小水电站电抗器的配置。仿真算例表明,方法切实可用,可为小水电站电抗器容量的合理配置提供依据。