Incoloy825高温合金热变形行为及动态再结晶模型

采用Gleeble-3800热模拟试验机,对Incoloy825高温合金在应变为0.92、温度为950~1150℃和应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行单道次压缩试验。依据真应力-真应变曲线建立了动态再结晶临界方程和动态再结晶动力学模型。结果表明,Incoloy825高温合金热变形对温度和应变速率较为敏感,真应力-真应变曲线整体满足硬化-软化-稳态的流变过程,动态再结晶是Incoloy 825高温合金材料的主要软化机制。在热变形过程中,动态再结晶临界应变随变形温度的升高和应变速率的降低呈减小趋势。对动态再结晶动力学模型进行分析发现,动态再结晶百分含量随变形温度的升高和应变速率的降低而增大,表明高变形温度和低应变速率对动态再结晶具有促进作用。

酸性高氯介质中氟离子对Incoloy825合金腐蚀行为的影响

采用动电位极化、电化学阻抗谱(EIS)和80℃水溶液动态浸泡试验研究了Incoloy825合金在不同F^(-)浓度的酸性高氯介质中的腐蚀行为。结果表明:Incoloy825合金在酸性高氯介质中的腐蚀行为受F^(-)浓度的影响,随着F^(-)浓度由0.1 g/L增至0.3 g/L,Incoloy825在酸性高氯介质中的腐蚀倾向减小、腐蚀速率降低。在含F^(-)的酸性高氯介质中,Incoloy825合金表面的钝化膜稳定且致密,仍保持较好的耐腐蚀性能。Incoloy825合金在80℃的含F^(-)酸性高氯介质中浸泡840 h后,其表面少数区域发生了点蚀,部分蚀坑的直径超过20μm,点蚀深度超过10μm。随着F^(-)浓度在0.1~0.3 g/L范围内升高,Incoloy825表面的蚀坑直径有所增大,平均点蚀深度有所增加。

Incoloy825合金TIG和PAW焊接接头耐晶间腐蚀性能的对比

采用ASTM A262-E标准方法对Incoloy825合金钨极氩弧焊(TIG)接头和等离子弧焊(PAW)接头进行晶间腐蚀试验,通过腐蚀速率、背弯曲性能以及腐蚀形貌对两种焊接接头的耐晶间腐蚀性能进行了对比。结果表明:PAW焊接接头的平均腐蚀速率为0.156 6g·m-2·h-1,TIG焊接接头的为0.229 3g·m-2·h-1;两种焊接接头经过背弯曲后,拉伸面上均未发现裂纹;TIG焊接接头紧邻熔合线的热影响区中晶粒较粗大,晶界上有细小的碳化物析出;PAW焊接接头紧邻熔合线附近区域的热影响区中晶粒长大不明显;PAW焊接接头的晶粒尺寸比TIG接头的粗大。

Incoloy825合金晶间腐蚀原因分析

研究了两批次Incoloy825合金晶间腐蚀性能的差异,分析了合金的微观结构,结果表明,TiC在晶界的析出导致材料耐晶间腐蚀性能变差。为了保证材料的耐晶间腐蚀性能,热加工过程中应在TiC的析出温度范围内进行反复变形,使TiC弥散分布在奥氏体晶粒内部,以保证材料耐晶间腐蚀性。

Incoloy825合金电渣重熔低氟渣系设计的热力学研究

为控制Incoloy825合金中的Al、Ti含量,并减少电渣过程中氟化物的挥发.借助FactSage热力学软件,建立渣−金反应的热力学模型.设计出适宜控制Al、Ti含量的低氟渣系,探究了渣中组元与Al2O3和TiO2活度比的关系,并通过高温渣–金平衡实验进行验证.结果表明:当渣中CaO和Al2O3含量增加,导致lg(a2Al2O3/a3TiO2)值升高,即合金中Ti含量降低,Al含量升高;与此相反,渣中TiO2含量升高,使lg(a2Al2O3/a3TiO2)值降低,即Ti含量增加,Al含量减少;渣中CaF2和MgO含量的增加对lg(a2Al2O3/a3TiO2)的影响较小.合金中Al、Ti含量相差较大时,合金中Ti元素易氧化;Al、Ti含量相差较小时,Al元素易氧化.渣中CaO的质量分数为30%~33%、Al2O3的质量分数为30%~33%、TiO2的质量分数为6%~12%、CaF2的质量分数为20%~30%、MgO的质量分数为1%~5%时,能够有效控制合金中Al、Ti元素含量.

H1Cr24Ni13过渡层焊丝对Incoloy825复合钢板焊接性能的影响

在Incoloy82 5 / 16MnR复合板焊接过程中 ,选用HlCr2 4Ni13作为过渡层焊丝 ,研究了焊接接头的弯曲性能、拉伸强度、主要化学元素在焊缝中的扩散程度及其微观组织。结果表明 ,过渡层焊缝焊接性能优良 。

超声检测在Incoloy825小径管与Q345R筒体角焊缝中的应用

主要针对Incoloy825小径管与Q345R筒体相焊的异种钢角焊缝的超声检测工艺进行研究,从试块加工、探头选择、距离波幅曲线以及缺陷回波的判别等方面考虑,合理选用工艺参数,制定检测工艺,并对检出的反射回波进行分析判别。

Incoloy825铁镍合金复合管焊接接头点蚀试验结果探讨

对土库曼300亿增供气项目所用Incoloy825复合管焊接接头耐点蚀性能进行了试验,就其试样发生点蚀部位、点蚀试验合格指标与焊接接头耐蚀性之间的关系等展开探讨。提出复合管机头错边及后续试样加工可直接影响到点蚀结果,与厂家、设计单位等沟通,认为只要点蚀不发生在焊接接头部位,就可以认为接头点蚀合格。

Incoloy825Ω环对接的焊接工艺研究

为了避免换热器密封设计结构用的Incoloy825Ω环在焊接过程中出现热裂纹和气孔缺陷而影响换热器的密封性能,采用钨极氩弧焊对Incoloy825进行了管状对接水平固定焊接工艺评定试验。通过宏观检测、无损检测、力学试验、弯曲试验及晶间腐蚀试验验证了焊接工艺的合理性,选出最优的焊接工艺参数来指导实际生产操作,以确保产品质量满足设计及使用要求。

铁镍基合金Incoloy825的焊接

铁镍基合金Incoloy825在焊接时容易出现热裂纹和气孔等缺陷;当在容器制造中受到不正确的加热(中温敏化)后,使用在某些介质中可能产生晶间腐蚀。缺陷的产生与原材料和焊接工艺有直接关系。在原材料方面应控制母材的化学成分和选择合适的焊材;在焊接工艺方面,焊前应保证母材和焊材干净,焊接过程中高温熔池和焊缝应得到有效保护,控制焊接参数,减小线能量,减少焊接接头在中温的停留时间。

Incoloy825铁镍合金的热变形行为及本构方程研究

随着国家天然气开采规模逐渐增加,常用的不锈钢管材已经无法满足高酸性油气田对采气、集气管道的耐蚀性要求,油气管制造业开始把视角转向高耐蚀性的Incoloy825铁镍合金。而Incoloy825合金热稳定性不足、热加工工艺苛刻。本研究采用Gleeble-3800热模拟试验机对Incoloy825铁镍合金进行了变形温度为1273~1423K、应变速率为0.01~1s和真应变为0.69的热压缩实验;对其微观组织进行了研究;并基于真应力应变数据建立了唯象型和物理基本构模型以预测合金的高温流变行为。结果表明:Incoloy825铁镍合金的流变应力与加工温度呈负相关,与应变速率呈正相关,然而其再结晶体积分数及晶粒尺寸则与温度呈正相关且与应变速率呈负相关。建立了修正的Johnson-Cook和修正的Zerilli-Armstrong本构模型,并将其预测精准度进行评测。对比发现修正的JC模型的计算结果更接近实际值,经计算得其相关系数R为0.9855,相对误差RE为2.43%,平均相对误差绝对值AARE为5.89%。

Incoloy825镍基耐蚀合金的焊接

本文介绍了Incoloy825镍基耐蚀合金的焊接技术及其可行性。

Incoloy825材质高压空冷器制造

从材料、焊接工艺评定、管箱制造及管束组装等方面介绍了Incoloy825材质高压空冷器的设计、制造过程。

不同温度固溶后Incoloy825合金的显微组织与性能

采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、布氏硬度计、拉伸试验机等设备对不同温度固溶后Incoloy825合金的显微组织、力学性能及耐腐蚀性能等进行了研究。结果表明:当固溶温度在980~1 050℃之间时,合金的晶粒尺寸变化不明显,当固溶温度高于1 050℃时,晶粒尺寸以较快的速率增大;随着固溶温度的升高,合金的硬度和抗拉强度逐渐降低,伸长率不断增大;晶界析出相主要是由富含铬、钼的M_(23)C_6碳化物和含铬、镍、铁、钼的金属间化合物组成,晶界析出相的数量随着固溶温度的升高呈现先增多后减少的趋势,固溶温度为1 015℃时晶界析出相最多,此时合金的耐晶间腐蚀性能最差。

Incoloy825合金280mm×325mm电渣重熔坯抽锭工业试验

试验了Incoloy825合金电极(/%:0.01C,0.21Si,0.41Mn,0.007S,0.019P,22.33Cr,39.08Ni,3.04Mo,2.14Cu,1.17Ti,0.17A1)由3t中频炉+3t AOD冶炼,并经抽锭电渣重熔成280mm×325 mm坯(/%:0.01C,0.21~0.23Si,0.40Mn,0.005S,0.023~0.024P,22.48~22.50Cr,39.10~39.13Ni,3.05~3.07Mo,2.14~2.15Cu,1.00~1.10Ti,0.15~0.18Al)。试验表明,Incoloy825合金方坯抽锭电渣重熔过程中,由于Ti烧损,渣中TiO_2含量不断增加,熔渣的粘度也不断上升,导致钢渣不易分离。通过改进抽锭电渣重熔渣系配比,采用(/%)57CaF_2,15CaO,5MgO,15Al_2O_3,5SiO_2,3TiO_2渣系以及控制电极熔化速度680kg/h,重熔过程加0.43kg/t铝粒以控制Ti烧损,使Incoloy825合金铸坯表面质量明显改善。

15CrMoR+Incoloy825文丘里洗涤器制造技术

介绍15Cr MoR+Incoloy825文丘里洗涤器关键制造技术。

Incoloy825阀门开裂原因分析

介绍了某公司渣油加氢处理装置高压注水线Incoloy825阀门阀体及焊接坡口裂纹的检测分析过程,从宏观检查、化学成分、金相组织、力学试验、断口及能谱分析等角度,讨论、分析了阀门裂纹失效的原因,提出了相应的解决措施。

微量镁对Incoloy825耐蚀合金力学性能的影响

Incoloy825合金作为一种耐蚀合金应用于海洋工程、石油气等行业,由于此类行业环境较为恶劣,不仅需要材料具有出色的耐蚀性能,对力学性能也有较高的要求。本工作利用25 kg真空感应炉冶炼4炉镁含量分别为0wt%,0.0012wt%,0.0030wt%和0.0065wt%的Incoloy825合金,使用金相显微镜、扫描电子显微镜和能谱仪,分别对合金中非金属夹杂物的尺寸、数量进行统计,对夹杂物的形貌和成分进行观察和分析,同时对组织和碳化物进行观察,并对合金进行室温拉伸实验和室温冲击实验,结合实验结果揭示了微量镁改善Incoloy825合金力学性能的机理。研究结果表明,镁的加入使合金中氧和硫的含量减少,夹杂物数量减少,夹杂物成分得到改善,合金洁净度提高,减小了夹杂物对力学性能的影响,同时,晶粒得到细化。合金的屈服强度、抗拉强度、断面收缩率和伸长率均有一定程度的提高,即夹杂物和组织的改善提高了合金的强度和塑性。研究还发现,镁的加入可以将Cr,Fe和Mo等元素从合金的晶界处驱逐,从而减少了晶界处硬脆性碳化物M23C6的析出,显著提高合金的冲击韧性。与未加入镁的合金相比,镁含量达到0.0065wt%时,合金的脱硫率为37.19%,脱氧率为15.71%,单位面积夹杂物数量由75降低至53,大尺寸块状的Al_(2)O_(3)转化为小尺寸的镁铝尖晶石和二维形貌为近圆形的MgO,合金的冲击功由262.5 J提升至384.7 J,提升幅度高达46.55%。杂质元素减少、夹杂物数量减少、晶粒细化、碳化物尺寸减小和晶界碳化物数量减少的综合作用提高了合金的力学性能。

Incoloy825合金在不同温度3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为

采用极化曲线、电化学阻抗技术和浸泡实验对Incoloy825合金在不同温度(30~60℃)3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为进行了研究。结果表明:随温度的升高,Incoloy825合金的腐蚀程度有所加剧,点蚀坑的大小和密集度增加,腐蚀形态由全面腐蚀为主转变为以点蚀为主的局部腐蚀。Incoloy825合金的腐蚀速率随温度的升高而增大,这是温度对电极过程两个相反作用(含氧量降低的阻滞作用和离子活性增强的促进作用)的综合影响结果。温度的升高引起Cl^-活性的增强对腐蚀的促进占主导作用。

Al、Ti含量对锻态Incoloy825合金组织和耐腐蚀性能的影响

在热力学模拟Incoloy825合金成分范围内研究不同Al、Ti含量对合金析出相析出规律的基础上,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)观察了合金显微组织和腐蚀试样的表面形貌,采用电化学工作站和静态失重法测试了合金在1、3 mol/L HCl溶液中的动电位极化曲线、电化学阻抗谱和腐蚀速率。结果表明,终锻温度下Incoloy825合金由基体γ相和少量Ti(C,N)析出相组成。随着Al、Ti含量提高,块状Ti(C,N)析出量增加,组织细化;锻态Incoloy825合金的腐蚀电流密度增大,耐蚀性下降,发生点蚀的倾向增大。合金的腐蚀优先从组织中块状Ti(C,N)部位出现点蚀。随着Al、Ti含量提高,合金表面的腐蚀产物逐渐由致密变得疏松多孔,对基体的保护作用下降。