大型储液罐内外基础环墙抗不均匀沉降性能分析

大型储液罐对地基沉降变形非常敏感,需要采用基础环梁来防止其对上部结构的危害,因此,基础环梁设计是大型储罐建设的重要一环。本文采用有限元软件对大型储罐-基础环梁-地基土层的共同作用进行了数值模拟,主要考察了大型储油罐基础环墙环向拉力的分布,探讨了影响环墙受力的主要因素。研究表明,垫层参数对环墙环向拉力的影响较大,压缩性低,抗剪强度大并经过压实处理的垫层材料对应的环墙环向拉力最小,环墙环向拉力随环墙半径的增大先近似线性增加而后略微减小。

家用储热水箱牺牲阳极寿命的分析研究

本文基于水质电阻率、牺牲镁阳极棒发生电流的计算公式,推导出采用镁棒质量、镁棒直径、电位差、水质TDS(溶解性总固体)、水温等5个易获得的参数进行镁棒寿命的快速计算公式,分析得出水质TDS、水温、镁棒结构对镁棒使用寿命的影响关系。以具体示例计算得出水质TDS、水温、镁棒直径对镁棒使用寿命的影响数值,并给出在极限使用条件下,可以采用加配分压电阻和增加镁棒配重的方式提升镁棒使用寿命,确保镁棒使用寿命满足基本维保时间要求。

高温高盐储水罐内壁极化行为及其外加电流阴保系统辅助阳极的优化分布

通过电化学测试对高温高盐储水罐的极化特性进行了研究,获得了腐蚀电流和阴极保护电流密度的规律;对外加电流阴保系统的辅助阳极进行优化设计,通过数值模拟方法计算采用不同阳极保护方案时储水罐的阴极保护电位分布,最终确定最佳方案。结果表明:储水罐的直径为15.25 m时,综合阳极最佳的数量为8支,每支阳极覆盖的角度为45°;同时随着阳极长度的增加,储水罐电位均匀性得到改善;随着储水罐尺寸的增大,其保护电流需求量增加。

大型LNG储罐内罐壁高的地震动力响应分析

介绍了大型LNG全容储罐内罐壁高的设计原理;为应对长周期地震动作用激发储液产生的大幅晃动,分析了多个规范中的地震反应谱在内罐壁高设计中的适用性,从而选择了规范EN 1998-1:2004和GB/T 50761-2018中的水平设计反应谱;并以某20×104m3大型LNG储罐为例,通过理论计算与数值模拟进行了水平设计反应谱可靠性验证。在地震安评数据缺乏时,可以参考推荐的反应谱计算晃动波高、内罐壁高等数值。

LNG储罐在地震作用下弹性罐壁Mises应力理论解

以典型弹性壁LNG储罐结构为研究对象,探讨了该类结构在地震作用下的结构响应。对比分析了反应谱理论与欧洲规范《EN1998-4》关于弹性壁储罐结构的地震动动水压力,提出并应用曲面拟合方法将该动水压力拟合为三角函数的组合形式。从薄壳结构理论出发,应用拟合的动水压力与静水压力的叠加,给出了在地震作用下该类结构的Mises应力解。通过比较本文提出的罐壁Mises应力理论解与ABAQUS耦合欧拉—拉格朗日(CEL)的算法结果,验证并表明了本文理论简化解具有较高的计算精度。

论煤化工大型储罐的设计方法和结构

随着原材料冶炼技术、设计、制造和安装单位技术和装备水平的提高,在满足防火间距的前提下,原材料和成品储罐越来越大型化。在大型储罐(V>10000 m^3)设计中,主要考虑罐壁、罐顶、罐内内件(如内浮盘)和储罐顶部安全附件的设计和结构。煤化工大型储罐壳体由设计单位负责设计,罐顶网壳及内浮盘部件等,由专业厂家负责设计、制造、供货和安装,设计方法和结构更加合理和优化。

地下水封石洞液化烃储库消防设计探析

国内目前尚无专门用于指导地下水封石洞液化烃储库的消防设计规范,结合工程实例,对该类工程的组成结构、应用原理进行了介绍,就水利保护区、水幕墙设置等消防设计要点进行了分析探讨。

全压力式液化烃储罐注水措施设计

全压力式液化烃储罐增加注水措施是处置液化烃泄漏事故的有效办法之一,尽管它不能从根本上解决液化烃储罐泄漏,但可为暂时切断或减少泄漏、处置泄漏储罐、彻底封堵漏点提供安全保障,这在液化烃泄漏事故处置上已有多个成功案例,事实证明行之有效,将该内容写入规范是对液化烃储罐安全设计的重要贡献,但规范仅给出了原则的要求,工程设计上差异很大。结合设计经验,阐述了注水机理和注水条件,从水源、水质、流量、压力、管路和接口等方面论述了如何更好地完成液化烃储罐注水措施设计,指出了增加注水措施是针对常温全压力式液化烃储罐而言的,且液化烃应不溶或微溶于水、密度比水小,并提出了对《石油化工企业设计防火规范》的修订建议。

储油罐内壁导静电防腐蚀涂料的制备及性能

以端氨基聚醚、聚天门冬氨酸酯树脂、改性蓖麻油、导电云母粉、防锈颜料和助剂为A组分,以多亚甲基多苯基异氰酸酯为B组分,制备了一款具有导静电和防腐蚀作用的高性能无溶剂聚脲涂料。通过探究固化剂种类、树脂配比、稀释剂用量和异氰酸酯指数,确定了最佳的涂料配方。该涂料的性能不仅符合钢制石油储罐防腐蚀工程技术标准(GB/T 50393-2017),而且克服了目前市面常用的环氧水性导静电防腐蚀石油储罐内壁涂料需要多遍施工才可达到规定涂层厚度的问题。

原油储罐腐蚀原因与防护措施

本文介绍了原油储罐检测结果,通过对储罐污水、外底板腐蚀产物、罐基础沥青砂等的化验分析,确定了污水的总矿化度高、腐蚀性强,是罐底板腐蚀的主要原因,明确了对罐底板更换大修方案,提出添加缓蚀剂等建议。

唐山LNG项目16万m^3 LNG储罐施工控制要点

结合唐山LNG项目16万m3 LNG储罐的建造,介绍了储罐内罐建造工艺流程和06Ni9钢焊接施工基本要求,详细阐述了内罐底板、壁板、大角焊缝、TCP的焊接施工,以及储罐压力试验等重点工序的施工要点。由于实施严格的过程控制,保质保量地完成了LNG储罐内罐的施工,第1~4带罐板焊接质量一次合格率为98.96%,其他各项指标均在受控范围之内。

水蓄冷用钢筋混凝土水槽的保温及防水方法分析

水蓄冷空调系统重要的组成部分之一是蓄水槽。本文分析了钢筋混凝土蓄水槽2种不同的保温及其防水方法;介绍了聚氨酯现场发泡加PVC卷材防水的施工工艺及注意事项,指出应从蓄冷水槽的使用特点和使用条件出发,采用科学的水槽内保温及其防水方法。

大型储水罐内壁防腐蚀的强制电流法阴极保护探讨

大型储水罐在使用过程中十分容易受到水中介质的影响,进而出现腐蚀情况,所以对此常用的防腐措施是强制电流阴极保护方式,以提升储罐的防腐效果,以下将进行具体探讨。

储存水溶性液体内浮顶罐泡沫消防设计问题探讨

针对储存水溶性液体的内浮顶罐的泡沫消防设计,提出应注意的问题和解决方法,和对现行规范的一点建议。

油田污水储罐内壁外加电流阴极保护技术

就油田污水储罐内壁所处环境而言,长期遭受强腐蚀介质的影响,为有效降低污水储罐内壁腐蚀,本文对电流阴极保护技术在其中的应用进行探讨,以此为相关人士提供参考。

变容双内胆与即热式电热水器的节能原理及制造工艺

本文通过描述变容双内胆储水式电热水器的上下内胆的连通管焊接密封结构方案、隔水密封的保护套结构方案、生产工艺方面的改进与创新以及单内胆即热式电热水器技术等方面的技术细则,说明了电热水器高效节能的新技术。

家用储水式侧出水电热水器的结构及防腐、节能技术

本文通过对家用储水式侧出水电热水器主要零部件的结构设计方案,详细介绍了当前电热水器所采用的先进技术及生产工艺,并介绍了电热水器内胆的防腐技术。

LNG金属外壁全容罐固定消防用水量设计

对GB 50974-2014《消防给水及消火栓系统技术规范》、GB 50219-2014《水喷雾灭火系统技术规范》、GB 50183-2004《石油天然气工程设计防火规范》、GB 51156-2015《液化天然气接收站工程设计规范》和GB 51261-2019《天然气液化工厂设计标准》中LNG储罐固定消防用水量相关条款进行分析。按3种情况针对某工程实例计算储罐固定消防用水量。在城镇燃气LNG储配站设计标准颁布之前,LNG金属外壁全容罐的固定消防用水量可以参照GB 51156—2015进行设计。

太阳能热水系统中水箱内胆保温结构的性能优化研究

以太阳能内胆为研究对象,通过AnsysWorkbench软件对其吹塑成型过程进行模拟仿真,对制件的壁厚分布进行研究。通过建立响应面模型,以吹胀压力、型坯初始温度以及型坯初始壁厚为设计变量,以制件最终的壁厚均匀性函数值为响应目标,获得较佳的成型工艺参数组合。结果表明:当吹胀压力0.461 MPa,型坯初始温度213.169℃,型坯初始壁厚0.003 m,该成型工艺条件下制件的成型质量最好,壁厚均匀性函数值最小值为0.384×10^(-5)mm^(2),较未优化前降低了0.024×10^(-5)mm^(2),相对偏差为3.13%。通过响应面法能够有效地改善太阳能水箱内胆的保温性能。