水杨酸镁对胎鼠脑细胞内钙的影响

目的 观察水杨酸镁对脑细胞内钙的影响 ,探讨其中枢神经系统的钙拮抗作用。方法 应用新一代钙离子指示剂Fura 2 /AM技术 ,用双波长荧光分光光度计测定细胞内钙浓度。结果 在不同外钙条件下 (外钙 0 ,0 0 1,0 1,1 0 ,1 3mmol·L-1)细胞内静息钙浓度分别 41± 5 ,5 9± 6 ,84 7± 2 5 ,10 4± 7,(12 6± 5 )nmol·L-1(各组n =8)。水杨酸镁0 2mmol·L-1对静息细胞内钙无显著影响 (P >0 0 5 )。但水杨酸镁 (0 0 5～ 0 4mmol·L-1)可以剂量依赖性抑制高钾及L 谷氨酸诱发的细胞内钙增高。其IC50 分别为 0 32 3mmol·L-1(95 %CI为 0 12 2～ 0 85 4mmol·L-1)和 0 12 4mmol·L-1(95 %CI为 0 0 73～ 0 2 10mmol·L-1)。结论 水杨酸镁通过抑制电压依从性及受体操纵型的钙通道 ,对中枢神经系统具有较强的钙拮抗作用。

易切削非调质钢凝固过程及钢中MnS析出规律

利用Thermo-Calc热力学软件计算研究YF45MnV钢中MnS的平衡析出规律及凝固过程中各元素的偏析行为对MnS析出的影响。结果表明:MnS平衡初始析出温度为1421℃,初始析出温度随C、Si、Al含量增加而降低,随Mn、S含量增加而升高;Scheil凝固过程中,计算得到Mn、S的平衡分配系数分别为0.70、0.02,二者随着凝固过程进行在剩余液相中不断偏析富集,达到平衡浓度积后析出MnS。真空感应炉冶炼不同S含量(0.025%~0.065%)的实验钢,发现钢中硫化物主要为大量细小II类MnS+少量尺寸较大的III类MnS。随S含量的提高,大尺寸MnS数量增加,沿晶界偏聚分布的情况更为严重。

热力学计算在SnAgCu合金成分设计中的应用

随着计算机技术的发展，采用CALPHAD的方法对钎料合金系统进行最佳合金成分预测成为可能，通过对SnAgCu三元合金系建立亚规则溶体热力学模型，利用Thermo—CaLc计算软件数据库，根据“吉布斯自由能最小值的方法”和“平衡相各组元化学势相等”的原则，确定了最优合金成分相的范围w（Sn）（3～4）％，w（Ag）（0．5～0．9）％，其余为Cu，共晶温度为217℃。用DSC测热的结果与热力学计算的熔化温度值相比较，二者结论基本一致。

含硫易切削钢中硫化锰的热力学计算及试验研究

通过采用Thermo-Calc热力学计算与金相显微镜、扫描电镜、能谱仪及X射线衍射仪等试验研究相结合的方法研究了含硫易切削钢中主要合金元素对硫化锰析出温度的影响、含硫易切削钢相转变过程与硫化锰的形貌、成分及分布特征。研究结果表明,随着锰与硫元素含量增加,硫化锰的析出温度升高,当锰与硫元素含量过高时,硫化锰会在钢液中形核并析出,碳与铬元素含量变化对硫化锰的析出温度几乎没有影响;含硫易切削钢升温过程中的平衡相变依次为:铁素体转变为奥氏体→M23C6溶解→奥氏体转变为高温δ铁素体→δ铁素体转变为液相→硫化锰溶解→液相;硫化锰为浅灰色,大部分沿晶界分布,只有小部分在晶内析出,其形貌主要为纺锤形、长条形及球形。

基于OpenOffice应用程序开发之研究

OpenOffice.org办公套件是一套功能完善的开源免费软件,但目前国内的使用者不多,关于OpenOffice.org的应用程序开发也较少。怎么能利用OpenOffice.org免费,获取方便的特点来扩展其他应用程序的应用范围,是值得软件开发人员去思考和研究的。通过查阅相关文档,可以看到OpenOffice提供丰富的接口类供开发人员使用,只要灵活应用这些接口,想要开发一些基于OpenOffice的应用程序其实非常方便。

Computer Aided Alloy Design of High Performance Prehardened Mold Steel for Plastic

prehardened mold steel for plastic, Thermo-Calc ＆ DICTRA software package, machinability, heat treatment technology, free cutting phase.

无铅焊料合金研究现状

介绍了目前广泛使用的无铅焊料体系及其优缺点,在Sn-Cu、Sn-Ag、Sn-Bi、Sn-Zn系无铅焊料合金与SnPb37合金性能进行对比的基础上,通过焊接界面IMC可靠性分析,总结了金属元素、纳米颗粒对无铅焊料合金可靠性能的影响,对Thermo-Calc计算在焊料合金设计和疲劳计算的应用前景和发展趋势进行了展望。

铜含量对303易切削钢中硫化物形貌及力学性能的影响

以303、303Cu奥氏体易切削不锈钢为研究对象,采用Thermal-Calc热力学计算软件、扫描电镜、Phenom Partical X扫描电镜-能谱仪等研究了铜含量对硫化物形貌和力学性能的影响。结果表明,铸态303钢中长宽比≤3的硫化物占比为94.75%,而铸态303Cu钢中长宽比≤3的硫化物占比为88.37%,硫化物主要呈球形、椭球形、纺锤形或短棒状并以簇状沿晶界分布,属于第Ⅱ类硫化物。锻态试验钢中的硫化物沿着锻造变形方向伸长,长宽比增大,尺寸增大,单位面积中的数量减少。Thermal-Calc软件计算得出,随着铜含量增加,硫化物的析出温度升高,析出量增加。铜的加入还会使CuS析出,降低材料的力学性能。锻态303Cu钢的抗拉强度为582.5 MPa,屈服强度为363.7 MPa,冲击吸收能量为62.1 J,而锻态303钢的抗拉强度为821.9 MPa,屈服强度为410.4 MPa,冲击吸收能量为147.5 J,锻态303钢具有更加优异的综合力学性能。锻态试验钢的拉伸性能和冲击性能与铸态相比均有明显改善,锻造变形有助于303、303Cu奥氏体易切削不锈钢力学性能的提高。

热处理工艺对含硫易切削不锈钢中硫化锰夹杂物的影响

利用光学显微镜和扫描电镜-能谱仪研究了热处理工艺对含硫易切削不锈钢中硫化锰形貌、长宽比、尺寸及数量的影响。结果表明:试验钢中硫化锰主要沿晶界呈链状或网状聚集分布;在900~1100℃范围内,随着温度升高,硫化锰发生熔断碎裂;在1200℃热处理后,硫化锰熟化长大,球形及纺锤形硫化锰增多,分布由聚集状逐渐向弥散状转变。在1100℃热处理1~3 h,随着时间增加,硫化锰发生熔断碎裂;热处理保温4 h时,硫化锰熟化长大,球形及纺锤形增多,硫化锰由聚集状逐渐向弥散状转变,分布趋于均匀。合适的热处理工艺可以改善含硫易切削不锈钢中硫化锰的形貌、长宽比、尺寸及数量。

Y12Cr18Ni9Cu易切削钢的平衡凝固相变与MnS析出行为

采用Thermo-Calc热力学软件对Y12Cr18Ni9Cu易切削钢在500~1800℃的析出相进行了热力学计算并得到了平衡凝固相变路径图。结果表明,Y12Cr18Ni9Cu易切削钢的平衡相主要有MnS、液相、δ-铁素体、奥氏体、M_(23)C_(6)、M_(2)(C,N)、σ相。平衡凝固和冷却相变路径:液相→液相+MnS→液相+δ-铁素体+MnS→液相+δ-铁素体+MnS+奥氏体→δ-铁素体+MnS+奥氏体→MnS+奥氏体→MnS+M_(23)C_(6)+奥氏体→MnS+M_(23)C_(6)+奥氏体+M_(2)(C, N)→MnS+M_(23)C_(6)+σ相+奥氏体+M_(2)(C, N)。随着S含量增加,MnS的析出量逐渐增加,析出温度也逐渐升高,Mn含量变化对MnS相的析出量几乎没有影响,但Mn含量增加会使MnS析出温度升高。Y12Cr18Ni9Cu易切削钢中的硫化物呈球形、椭球形、纺锤形或短棒状并以簇状沿晶界分布,属于第Ⅱ类硫化物,长宽比≤3的硫化物占比达到了88.37%,硫化物的形态控制取得了较好的效果,有助于材料切削性能的提升。

铈-硫易切削钢平衡析出相热力学计算与分析

采用Thermo-Calc热力学软件对铈-硫易切削钢300~1500℃范围内的析出相进行了热力学计算,并得到了平衡凝固相变路径图。此外,还讨论了Ce、S含量对Ce_(2)O_(2)S平衡相的影响和S、Mn含量对MnS平衡相的影响。结果表明,铈-硫易切削钢中平衡析出相主要有Ferrite、Ce_(2)O_(2)S、Corundum、Austenite、M_(2)(C,N)、Liquid、M_(23)C_(6)、MnS、Sigma、Spinel与M(C,N);随着Ce含量增加,Ce_(2)O_(2)S的析出量逐渐增加,但是S含量变化对Ce_(2)O_(2)S相的析出几乎没有影响;随着S含量增加,MnS平衡相的析出量逐渐增加,析出温度也逐渐增高,Mn含量变化对MnS相的析出量几乎没有影响,但Mn含量增加会使MnS析出温度升高;铈-硫易切削不锈钢铸坯中的硫化物呈球形、椭球形、纺锤形或短棒状并以簇状沿晶界分布,属于第Ⅱ类硫化物;通过添加稀土Ce,铈-硫易切削钢中球形稀土复合夹杂物所占比例较高,长宽比≤3的硫化物占比达到84.86%,硫化物的形态控制取得了较好的效果。

Y12Cr18Ni9Cu奥氏体易切削钢的高温塑性变形行为

为了研究Y12Cr18Ni9Cu奥氏体易切削钢的高温力学性能,利用Gleeble-3500热模拟机对Y12Cr18Ni9Cu钢进行了不同温度的高温拉伸试验,并对断口形貌、抗拉强度以及断面收缩率进行了分析。结果表明,随着温度升高试验钢的高温抗拉强度逐渐降低,断面收缩率逐渐增加。试验钢的低温脆性区为800~900℃,未出现高温脆性区。低温脆性区的出现是由于材料在热变形过程中没有发生动态再结晶,并且由于硫化物与基体所能承受的变形能力不同,裂纹在硫化物与基体界面产生,最终导致脆性断裂。在1150~1250℃温度范围内,试验钢发生了动态再结晶并表现出良好的高温热塑性,Y12Cr18Ni9Cu奥氏体易切削钢的热加工温度应选择在1150~1250℃之间。