带钢表面高压水射流清洗机理及试验研究

高压水射流技术是冷轧带钢表面清洗的有效技术手段,为了探究高压水射流清洗带钢表面污垢的工作机理,基于计算流体力学理论建立了高压水射流打击力模型,分析了打击力与喷嘴压力和流量的关系。通过正交理论,开展了带钢清洗效果的试验验证,并对不同工况参数下带钢清洗后的表面形貌进行了分析。结果显示,工作压力对于提高带钢清洗后的表面质量影响最为显著。此外,适当增大清洗角度和喷射距离也有助于提高清洗后带钢的表面质量,为优化清洗工艺提供了重要的参考依据。

基于多孔喷嘴技术的阵列微织构仿真与实验

射流电解加工单孔喷嘴系统存在显著不足,不能适用于大规模表面微织构制造,因此提出多孔条形喷嘴加工工艺。利用不受加工结构限制的3D打印技术制作多孔喷嘴模型,搭建射流电解加工实验装置。利用Comsol软件进行流场与电场仿真,以喷嘴到工件表面流速大小和电流密度等为评价依据,对喷嘴腔体内部流道进行优化。研究表明,条形喷嘴结构能够形成形态稳定的射流,对工件实现高效加工。当加工电压为475 V、占空比为70%时,材料去除率达到峰值。

水刺珍珠纹提花效果在实际生产中的要素分析

对实际生产中影响水刺珍珠纹提花效果的要素进行了探讨和分析,详细阐述了水针板、转鼓构造及鼓罩、水刺头、珍珠纹提花面以及负压抽吸和后道牵伸这五方面对水刺珍珠纹提花效果的影响,试验得出:可以通过设备及核心部件选型和工艺参数调整来优化水刺珍珠纹的提花效果,提高珍珠纹提花产品的性能和质量。

钒元素对带钢高压射流和冷轧工序的影响及机理研究

在相同热轧工艺条件下,针对含钒及不含钒带钢在高压射流工序进行表面除鳞处理后冷轧,研究钒元素对高压射流后带钢表面宏观形貌以及冷轧过程中轧制力的影响。研究结果表明,在高压射流表面除鳞处理环节中含钒带钢相对不含钒带钢的除鳞难度更大,表面清洁度较差,但在冷轧工序中含钒带钢相对不含钒带钢的轧制力略低。

喷气燃料加氢精制腐蚀问题分析

单质硫、硫化氢、低分子硫醇都能使金属发生腐蚀,一般情况下低于产品标准的少量硫醇不会导致喷气燃料腐蚀超标,影响喷气燃料腐蚀性的关键因素是单质硫和硫化氢。单质硫造成喷气燃料腐蚀的事例多发生在油品储运系统,源于单质硫与硫醇的协同作用。对于喷气燃料加氢精制装置,解决腐蚀问题的关键是彻底脱除硫化氢。在喷气燃料原料中适量掺兑直馏汽油,增加原料中轻组分的含量,将分馏塔由全回流操作改为部分回流+外甩粗汽油,能够显著提高硫化氢汽提效果,有利于提高分馏塔的操作弹性,改进喷气燃料质量控制。

钒元素对带钢轧制过程的影响及机理研究

在相同热轧工艺条件下,针对含钒及不含钒带钢在高压射流工序进行表面除鳞处理后冷轧,研究钒元素对高压射流后带钢表面宏观形貌以及冷轧过程中轧制力的影响。研究结果表明,在高压射流表面除鳞处理环节中含钒带钢相对不含钒带钢的除鳞难度更大,表面清洁度较差,但在冷轧工序中含钒带钢相对不含钒带钢的轧制力略低。

喷气燃料银片腐蚀抑制剂的研究

用X -射线光电子能谱仪 (XPS)分析了腐蚀银片表面的腐蚀产物 .结果表明 :活性硫化物是造成喷气燃料银片腐蚀不合格的主要原因 .考查了添加剂的抗腐蚀性能和热稳定性以及添加剂对喷气燃料热氧化安定性、磨擦学性能和水分离指数的影响 .同时对添加剂的抗腐蚀作用机理进行了研究 ,DMTD衍生物添加剂在油相中可捕集活性硫 ,生成非腐蚀性硫化物 ,抑制银片腐蚀 .

噻二唑型喷气燃料银片腐蚀抑制剂的研究

在实验室研制了噻二唑(DMTD)型银片腐蚀抑制剂,考察了该抑制剂对几种不同喷气燃料银片腐蚀的抑制效果。试验结果表明,该银片腐蚀抑制剂具有良好的抗腐蚀性、稳定性及配伍性,对银片腐蚀为1～4级的喷气燃料,加入0.1～5.0μg/g的该剂后银片腐蚀可达0级,且喷气燃料质量符合GB6537—94标准,对水分离指数、抗磨指数无影响,解决了喷气燃料银片腐蚀不合格问题。

油罐车污染喷气燃料的原因分析

分析了罐车装运喷气燃料运输过程中导致喷气燃料银片腐蚀不合格的原因。研究结果表明,某炼油厂罐车装载的喷气燃料中含硫化氢、二氧化硫、三氧化硫、磺酸及硫酸酯的可能性很小,银片腐蚀属于硫化腐蚀。通过模拟罐车运输状态,表明罐车内壁活性硫缓慢溶解于油品中导致喷气燃料银片腐蚀不合格。

喷气燃料腐蚀性与硫化合物关系研究

对 18种具有代表性的喷气燃料油样进行了硫化合物含量分析及硫化合物与银片腐蚀关系研究。通过相关系数计算和统计分析表明 ,银片腐蚀结果受元素硫含量的影响非常显著 ,二硫化物硫、腐蚀性硫的影响次之 ;不合格喷气燃料腐蚀性硫含量均在 30× 10 - 6 (ω)以上 ,含有一定量元素硫 (>1.0× 10 - 6 ) ,明显区别于合格喷气燃料。

喷气燃料银片腐蚀原因及快速检测技术比较

通过酸、碱、水、汞洗及硝酸银试验,以及卤素、氮化物分析和腐蚀产物分析,表明,喷气燃料对银片腐蚀的原因主要是微量的元素硫和多硫化合物。针对喷气燃料银片腐蚀试验时间过长的难题,研究比较了喷气燃料银片腐蚀电解池法、升温法和微波法的各自特点,提出了能够缩短化验时间、提高腐蚀速度的用微波加热促进银片腐蚀的快速检测方法。

一种冷轧带钢吹吸式粉尘治理新技术研究

提出一种新的压缩气体吹吸式尘源控制技术,利用喷嘴产生的气体射流将带钢上下表面松动的氧化铁皮粉尘清除,经吸气罩排走。针对喷嘴不同的安装角度,对流场进行数值计算。结果表明,此技术方案对尘源的控制效果良好,具有可行性。

圆柱—圆锥型喷水孔的流体动力特性

为研究圆柱-圆锥型喷水孔的流体动力特性,采用不可压缩二维轴对称N-S方程,利用“RNG”k-ε湍流模型与VOF多相流模型和有限体积法对高压高速自由射流场进行数值模拟.模拟结果表明,对于入口转角为直角的轴对称喷水孔口,水在孔口入口处与壁面分离并开始收缩,收缩后的水针与孔口壁不再接触,两者被逆流而上的空气隔开.收缩水针所表现出来的流动特性符合水刺生产要求.通过数值模拟,了解了喷水孔内外流场的流动状态以及流场各参数在空间的变化规律,为喷水孔的设计与选择提供计算依据.

喷气燃料银片腐蚀机理及快速试验方法探讨

喷气燃料中的微生物在适宜条件下生长并产生活性硫化物,导致燃料具有腐蚀性.浸入这种燃料中的银片与活性硫化物相互作用,因发生电化学反应而被腐蚀.腐蚀反应速度与温度、H^+浓度等有关.改变试验条件,可使银片腐蚀试验时间缩短.

双向行车公路隧道射流通风系统优化分析

针对双向行车公路隧道设置回车道、紧急避车带的特点,根据隧道射流通风原理和模拟试验结果,对射流特性、通风效率进行了阐述和分析。提出了射流通风系统优化设计的原则和方法,给出了升压系数,回车道、停车带局部阻力系数等通风参数的计算公式,并对射流风机与回车道、停车带最小间距,射流组的最小控制间距,风机的壁面距,风机中心距,机组洞口距,不同压源共同作用下的射流增压的计算,风机增压与风机组数的关系进行了论述,以保证通风系统的合理布局。

喷气燃料中腐蚀性物质及其腐蚀性研究

分析了喷气燃料中导致银片腐蚀的两种物质活性硫和微生物,讨论了它们的来源.考察了硫化氢、元素硫、硫醇、硫醚、多硫化物等单独存在时对喷气燃料银片腐蚀的影响;同时研究了元素硫与其它硫化物以不同浓度混合时对喷气燃料银片腐蚀的影响.结果表明,硫化氢、元素硫是导致喷气燃料银片腐蚀不合格的主要原因.当与其它硫化物共存时,其它硫化物只起着协同的作用.

液体圆柱射流破碎过程的实验

采用高速摄像仪对圆柱射流的表面剥离现象和射流破碎长度进行了实验,在低速射流下,分析了Rayleigh模式下主液滴和卫星液滴形成过程及运动规律.随着射流速度的增大,射流表面开始出现了表面剥离小液滴.并发现存在一个临界雷诺数,当超过临界雷诺数时,射流表面出现表面剥离现象.通过对射流中表面剥离现象的实验和分析,给出了两种射流破碎长度随雷诺数变化规律和破碎长度拟合关系式.

高性能烧结钕铁硼磁体的研究与开发(一)

介绍了烧结钕铁硼磁体的研究与生产现状、钕铁硼永磁合金的有关理论、烧结钕铁硼磁体的先进生产工艺,重点分析了片铸(SC)、气流磨、橡皮模等静压等工艺的参数对烧结钕铁硼磁体微结构和磁性能的影响。采用合理成分和先进生产工艺,工业化批量生产的高磁能积磁体的磁性能达到:Hcj=1148kA/m (14.43kOe),(BH)max=408kJ/m3 (51.3MGOe),高矫顽力磁体的室温磁性能达到:Hcj=2035 kA/m(25.57kOe), (BH)max= 320kJ/m3(39.9MGOe)。

数值分析喷水孔结构对水针断裂长度的影响

根据水刺加工工艺要求设计了圆锥圆柱型、流线型、圆柱圆锥型3种喷水孔结构。采用大型流体计算软件(CFD)模拟水流流过喷水孔内部的流体流动通道,在大气中形成动力水针过程,并依据数值模拟结果分析喷水孔结构对水针断裂长度的影响。经分析认为圆锥圆柱型喷水孔结构使水针表面易于发散形成水雾,水针断裂长度短;流线型喷水孔结构降低了流体流动通道对水流流动的扰动程度,水针断裂长度有所提高;而圆柱圆锥型喷水孔结构最利于水针保持柱状结构状态,水针断裂长度最长。

壁喷电池在流动注射阳极溶出伏安法中的应用

在流动注射阳极溶出伏安法中应用壁喷电池,探讨了非稳定态电积过程的溶出峰电流理论方程,预言了峰电流正比于R^(3/4)(R为工作电极半径),并对有关参数进行了实验验证。对5×10^(-7)mol/L Cd(Ⅱ)连续测定40次,表明相对标准偏差为0.94％。