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150t底吹钢包渣钢卷混行为模拟 被引量:1
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作者 朱燕玉 任志峰 +1 位作者 张红旭 李怡宏 《炼钢》 CAS 北大核心 2023年第5期41-47,共7页
以某钢厂150 t底吹钢包为原型,建立了相似比为1∶4.7的物理模型和三维非稳态数学模型,理论分析了不同底吹流量和底吹位置下的渣钢卷混过程,得到了描述卷渣的临界速度和临界液滴直径。物理模拟试验结果表明:氩气流量大小对双孔底吹钢包... 以某钢厂150 t底吹钢包为原型,建立了相似比为1∶4.7的物理模型和三维非稳态数学模型,理论分析了不同底吹流量和底吹位置下的渣钢卷混过程,得到了描述卷渣的临界速度和临界液滴直径。物理模拟试验结果表明:氩气流量大小对双孔底吹钢包精炼中卷渣的形成具有决定性作用,双孔位置为0.45 R时,底吹流量应控制在550 L/min以下;双孔位置为0.60 R时,底吹流量应控制在450 L/min以下。在试验基础上,推导了界面流速与临界气体流量之间的关系。在实际过程中,软吹氩时,界面张力为0.12~1.2 N/m时,建议双孔底吹流量为70~500 L/min。 展开更多
关键词 钢包精炼 渣钢卷混 临界气量流量 临界卷渣速度
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钢包底吹氩搅拌卷渣机理的水模型研究 被引量:21
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作者 成国光 张鉴 +1 位作者 佟福生 易兴俊 《钢铁研究》 CAS 1994年第2期3-7,共5页
针对炼钢工业中广泛采用的钢包底吹氩搅拌工艺,在水模型试验的基础上,得出了在不同渣厚下的临界吹氩量的大小;并进一步定量研究了钢包卷渣现象的过程和机理,推导了发生卷渣现象的临界界面流速和破碎颗粒的大小,为实际生产严格控制... 针对炼钢工业中广泛采用的钢包底吹氩搅拌工艺,在水模型试验的基础上,得出了在不同渣厚下的临界吹氩量的大小;并进一步定量研究了钢包卷渣现象的过程和机理,推导了发生卷渣现象的临界界面流速和破碎颗粒的大小,为实际生产严格控制吹氩制度打下了理论基础。 展开更多
关键词 钢包 搅拌 临界吹气量 卷渣 底吹氩
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钢包底吹氩卷渣临界条件的水模型研究 被引量:23
3
作者 艾新港 包燕平 +1 位作者 吴华杰 马鑫 《特殊钢》 北大核心 2009年第2期7-9,共3页
以钢厂70t钢包为原型,建立模型与原型尺寸比为1:2.75的水模型。通过水模型实验对钢包临界卷渣吹氩量进行测量,得到临界卷渣气量是450 L/min。实验测量不同吹气量下钢包液面水平流速,分析水平流速与钢包卷渣的关系,得到钢包临界卷渣的液... 以钢厂70t钢包为原型,建立模型与原型尺寸比为1:2.75的水模型。通过水模型实验对钢包临界卷渣吹氩量进行测量,得到临界卷渣气量是450 L/min。实验测量不同吹气量下钢包液面水平流速,分析水平流速与钢包卷渣的关系,得到钢包临界卷渣的液面流速为0.652m/s、韦伯准数为6.967。讨论了采用临界卷渣韦伯准数计算临界卷渣液面流速,通过测量达到临界卷渣液面流速时的吹氩量,来确定临界卷渣吹氩量的方法。 展开更多
关键词 底吹氩 临界卷渣 水模型 韦伯准数
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150t钢包底吹氩的水模型研究 被引量:6
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作者 李文双 朱荣 +2 位作者 鲍翔 刘福海 吕明 《特殊钢》 北大核心 2013年第3期18-21,共4页
采用几何相似比1:4.5的水模型对150 t钢包底吹氩的工艺参数进行模拟试验,研究了喷孔圆周(0.40~0.70 R)、同圆周夹角(60°~120°)流量(189~378 L/h)对混匀时间的影响,测定吹氩流量与表面流速的关系以及分析了不同流量下的卷... 采用几何相似比1:4.5的水模型对150 t钢包底吹氩的工艺参数进行模拟试验,研究了喷孔圆周(0.40~0.70 R)、同圆周夹角(60°~120°)流量(189~378 L/h)对混匀时间的影响,测定吹氩流量与表面流速的关系以及分析了不同流量下的卷渣现象。结果表明,最佳的底吹方案是120°夹角,0.7 R双孔同圆周,流量378 L/h(对应实际流量600 L/min);最佳喂线位置为0.4 R;软吹时临界卷渣流量为110 L/h(对应实际流量175 L/min)。 展开更多
关键词 150t钢包 底吹氩 水模型 卷渣
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100t钢包底吹氩工艺优化的物理模拟 被引量:3
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作者 田恩华 李东侠 +2 位作者 崔衡 闫永其 吴华杰 《特殊钢》 北大核心 2014年第1期11-14,共4页
以钢厂100 t钢包为原型,根据相似原理建立1:4水模型,研究了双孔底吹位置(0.54~0.72R)、角度(45°~180°)和底吹流量(0.04~0.55 m^3/h)对混匀时间和钢-渣界面的影响,以确定最佳底吹工艺参数。结果表明,透气砖布置的最优位置为底... 以钢厂100 t钢包为原型,根据相似原理建立1:4水模型,研究了双孔底吹位置(0.54~0.72R)、角度(45°~180°)和底吹流量(0.04~0.55 m^3/h)对混匀时间和钢-渣界面的影响,以确定最佳底吹工艺参数。结果表明,透气砖布置的最优位置为底吹孔距钢包底面中心0.63R,180°夹角;最大底吹气量在0.37 m^3/h(原型18.0m^3/h),软吹气量必须小于0.12 m^3/h(原型小于6.0 m^3/h),建议软吹气量≤0.04 m^3/h(原型≤2.0 m^3/h)。 展开更多
关键词 100 t钢包 底吹氩 混匀时间 物理模拟 卷渣
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145吨吹氩钢包内渣-金界面卷混及夹杂物去除行为的物理模拟研究 被引量:2
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作者 朴峰云 郑淑国 朱苗勇 《铸造技术》 CAS 北大核心 2014年第1期132-134,共3页
基于相似原理,利用物理模拟方法研究了145吨吹氩钢包内的渣-金界面卷混行为及夹杂物的去除行为。选择煤油和真空泵油的混合物来模拟钢包渣,考察了吹气量对渣-金卷混的影响;选择乳状液滴作为模拟夹杂物,考察了时间、吹气量对夹杂物去除... 基于相似原理,利用物理模拟方法研究了145吨吹氩钢包内的渣-金界面卷混行为及夹杂物的去除行为。选择煤油和真空泵油的混合物来模拟钢包渣,考察了吹气量对渣-金卷混的影响;选择乳状液滴作为模拟夹杂物,考察了时间、吹气量对夹杂物去除行为的影响规律。结果表明:存在一个发生钢包渣卷入钢液中的临界气量,吹气量一旦超过该气量,钢包发生卷渣的频率随气量增加而增大;大多数夹杂物通过吹氩处理8 min可去除;夹杂物的去除率随气量增加先增大后减小,且0.379 NL·min-1的气量为最优的去夹杂气量。 展开更多
关键词 吹氩钢包 卷渣 夹杂物 水模拟
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150t钢包底吹氩卷渣行为的物理模拟 被引量:4
7
作者 孙丽媛 李京社 +2 位作者 唐海燕 黄婷 张牣彧 《特殊钢》 北大核心 2013年第5期13-15,共3页
针对钢厂150t双孔底吹氩钢包,根据相似原理建立几何比例为1:5的水力学模型,得出对应实际氩流量260,600IMmin时原型钢包及优化后钢包的液面裸露面积及渣钢卷混情况的变化规律和临界卷渣气量。研究结果表明,原型方案下两透气砖分别... 针对钢厂150t双孔底吹氩钢包,根据相似原理建立几何比例为1:5的水力学模型,得出对应实际氩流量260,600IMmin时原型钢包及优化后钢包的液面裸露面积及渣钢卷混情况的变化规律和临界卷渣气量。研究结果表明,原型方案下两透气砖分别位于距钢包中心0.64R和0.76R处,两孔成90°(0.64R+0.76R,90°),临界卷渣气量为550L/min;对于两个优化方案,双孔分别位于1/3R和0.64R,两孔成180°(1/3R+0.64R,180°)以及双孔位于0.5R圆周上,两孔成135°(0.5R+0.5R,135°),临界卷渣气量分别为550IMmin与600IMmin。 展开更多
关键词 150 t钢包底吹氩水模拟卷渣裸露面积
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底吹氩钢包精炼中钢渣界面行为物理模拟 被引量:2
8
作者 曹震 艾新港 +2 位作者 李胜利 张少勇 王鑫 《辽宁科技大学学报》 CAS 2013年第2期117-119,123,共4页
为了选择合适的钢包吹氩参数,以某厂100t钢包为原型,建立模型与原型尺寸比为1:4的物理模型。通过水模实验对钢包临界卷渣吹氩量进行测量,得到单孔及双孔吹气时的临界卷渣气量是标态450L/min和400L/min,双孔吹气更容易卷渣。讨论了渣层... 为了选择合适的钢包吹氩参数,以某厂100t钢包为原型,建立模型与原型尺寸比为1:4的物理模型。通过水模实验对钢包临界卷渣吹氩量进行测量,得到单孔及双孔吹气时的临界卷渣气量是标态450L/min和400L/min,双孔吹气更容易卷渣。讨论了渣层裸露面积的影响规律,单孔和双孔吹气底吹气量分别在大于标态500L/min和400L/min时,渣层表面裸露面积增加不明显。 展开更多
关键词 底吹氩 卷渣 物理模拟
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70吨底吹氩钢包卷渣临界条件的水模型实验研究
9
作者 李晓红 韩丽辉 贾红光 《青海师范大学学报(自然科学版)》 2011年第3期37-41,共5页
文中针对西宁特钢70吨底吹氩钢包,通过水模型实验对钢包临界卷渣吹氩量进行研究,得到单吹临界卷渣吹气量为270L/min,双吹临界卷渣吹气量为320L/min.
关键词 钢包 底吹氩 水模型 临界卷渣
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LF精炼过程100t钢包底吹氩卷渣水模拟研究 被引量:3
10
作者 田罗林 岳峰 +3 位作者 吴华杰 李瑛 马忠存 李彬 《特殊钢》 北大核心 2014年第5期12-14,共3页
以钢厂100 t钢包为原型,根据相似原理模型与原型1:3.5的比例建立水模型。试验了对应实际吹气量31~237 L/min不同位置单喷嘴和双喷嘴吹气对卷渣情况的影响,发现原吹气孔位置(距钢包中心约0.45R)单喷嘴、距钢包中心0.6R位置单喷嘴、原吹... 以钢厂100 t钢包为原型,根据相似原理模型与原型1:3.5的比例建立水模型。试验了对应实际吹气量31~237 L/min不同位置单喷嘴和双喷嘴吹气对卷渣情况的影响,发现原吹气孔位置(距钢包中心约0.45R)单喷嘴、距钢包中心0.6R位置单喷嘴、原吹气孔位置(约0.45R)双喷嘴和距中心0.6R位置双喷嘴吹气临界卷渣气量分别为113、93、31、82 L/min,因此实际精炼时软吹采用单喷嘴吹气,合金化阶段用双喷嘴吹气为宜。回归分析得出,单喷嘴吹气时裸露区直径D(/mm)与底吹气量Q/(L·min^(-1))的关系式D=43.333Q+47.5(0.6<Q<4.6)。 展开更多
关键词 100t钢包 底吹 吹气位置 卷渣 水模拟 裸露区
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插入浸渍圆筒钢包底吹气体优化研究
11
作者 吴超 沈明钢 +2 位作者 张德慧 徐清 陈雪婷 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第3期726-728,731,共4页
以150 t钢包为原型,采用水模型实验的方法研究插入浸渍圆筒底吹钢包内钢液的卷渣现象,研究了底吹气量、浸渍圆筒直径及插入深度对钢液卷渣及均混时间的影响。同时建立钢包底吹气体钢液流场数学模型,利用Mixture多相流模型对钢包吹氩过... 以150 t钢包为原型,采用水模型实验的方法研究插入浸渍圆筒底吹钢包内钢液的卷渣现象,研究了底吹气量、浸渍圆筒直径及插入深度对钢液卷渣及均混时间的影响。同时建立钢包底吹气体钢液流场数学模型,利用Mixture多相流模型对钢包吹氩过程进行数值模拟计算,分析不同底吹气量下插入浸渍圆筒钢液的流动状态和钢液表面的卷渣。通过水模拟和数值模拟比较,结果表明:插入浸渍圆筒后,增大了临界卷渣吹气量,加强了熔池搅拌,更有效地缩短了混匀时间。 展开更多
关键词 钢包 底吹氩 浸渍圆筒 卷渣
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100t底吹氩钢包插入浸渍管对钢液流场影响的数值模拟
12
作者 吴超 沈明钢 +1 位作者 张德慧 周晓东 《特殊钢》 北大核心 2015年第2期9-12,共4页
以100t单孔底吹氩钢包为原型,应用三维连续性方程、动量N-S方程及湍流κ-ε双方程模拟了底吹氩过程中钢包内的钢液流动状态。利用Mixture多相流模型对单孔吹氩(0-700 L/min)过程进行数值模拟,对比分析插入直径691.05 mm,深650 mmn浸... 以100t单孔底吹氩钢包为原型,应用三维连续性方程、动量N-S方程及湍流κ-ε双方程模拟了底吹氩过程中钢包内的钢液流动状态。利用Mixture多相流模型对单孔吹氩(0-700 L/min)过程进行数值模拟,对比分析插入直径691.05 mm,深650 mmn浸渍管前后钢包内的流动状态和钢液表面的卷渣。结果表明,无浸渍管时,临界卷渣吹气量为102 L/min,插入浸渍管后,临界卷渣吹气量增大到217 L/min。插入浸渍圆筒可以在增加吹氩量的条件下提高钢液搅拌效果,加速钢液混匀。 展开更多
关键词 100t钢包 底吹氩 浸渍管 卷渣
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钢包底吹氩钢渣界面卷渣现象的水力学模拟 被引量:4
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作者 孙悦 吴华杰 +2 位作者 将芳杰 李巧琦 易天龙 《有色金属科学与工程》 CAS 2019年第6期19-24,共6页
为研究钢渣界面卷渣现象,采用水力学模拟实验,对底吹条件下卷渣过程进行了分解,对油滴形成原因及形成过程进行阐述.并通过改变油厚、黏度进行了实验,研究其对渣滴的影响,发现临界卷渣吹气流量与炉渣黏度之间近似满足y=0.00165x+0.72581... 为研究钢渣界面卷渣现象,采用水力学模拟实验,对底吹条件下卷渣过程进行了分解,对油滴形成原因及形成过程进行阐述.并通过改变油厚、黏度进行了实验,研究其对渣滴的影响,发现临界卷渣吹气流量与炉渣黏度之间近似满足y=0.00165x+0.72581的线性关系.且对于同一黏度条件,随着吹气流量的增大,生成油滴的最小直径逐渐减小;而对于不同黏度,随着硅油黏度的逐渐增大,生成的最大、最小油滴直径逐渐增大.而随着油层厚度的增加,临界卷渣气量呈y=1.2-0.2x的线性规律下降. 展开更多
关键词 卷渣 底吹工艺 临界卷渣气量
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150t钢包底吹氩工艺优化 被引量:18
14
作者 张华 倪红卫 +2 位作者 成日金 龚臣 迟云广 《炼钢》 CAS 北大核心 2009年第5期8-11,共4页
对梅山钢铁公司150t钢包建立水力学模型,试验研究不同喷嘴布置方式(单喷嘴、双喷嘴90°夹角布置和双喷嘴180。夹角布置)、布置位置(喷嘴距包底中心0.40R、0.55R、0.70R)和吹气量(35~60m^3/h)对钢包内钢液混匀时间及卷... 对梅山钢铁公司150t钢包建立水力学模型,试验研究不同喷嘴布置方式(单喷嘴、双喷嘴90°夹角布置和双喷嘴180。夹角布置)、布置位置(喷嘴距包底中心0.40R、0.55R、0.70R)和吹气量(35~60m^3/h)对钢包内钢液混匀时间及卷渣的影响,得出150t钢包底吹氩的优化工艺参数为单喷嘴0.55R布置,吹气量控制在45m^3/h。应用生产后,单包钢水在中间包两次测温的平均温差仅2.66℃,吹氩处理前后夹杂物含量下降了30.1%,Al收得率较工艺优化前提高了50%。 展开更多
关键词 钢包底吹氩 水模型 混匀时间 卷渣
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250t钢包底吹氩卷渣和钢液裸露的模拟 被引量:8
15
作者 郑万 屠浩 +3 位作者 李光强 程辉武 朱诚意 谷继刚 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期361-368,共8页
针对某钢厂250 t钢包底吹氩气过程进行水模型实验和数值模拟,考察了吹气量和渣层厚度对卷渣行为和吹气量、渣层厚度及透气砖透气性能对钢液裸露面的影响,分析了卷渣形成机理.结果表明,吹气量对卷渣形成具有决定性作用,吹气量控制在0.96 ... 针对某钢厂250 t钢包底吹氩气过程进行水模型实验和数值模拟,考察了吹气量和渣层厚度对卷渣行为和吹气量、渣层厚度及透气砖透气性能对钢液裸露面的影响,分析了卷渣形成机理.结果表明,吹气量对卷渣形成具有决定性作用,吹气量控制在0.96 m3/h(对应实际流量69 m3/h)以下可避免卷渣;随着吹气量的增加,钢液裸露面积逐渐增大,当吹气量达到0.70 m3/h时,钢液裸露面积百分比约达14%,继续增大吹气量,其增加幅度变缓;随着渣层厚度的增加,临界卷渣吹气量和钢液裸露面积逐渐减小,以37 mm(对应实际渣厚150 mm)厚渣层覆盖,可有效防止钢液二次氧化;透气砖堵塞对钢液裸露面积影响较大,顶部钢液形成两不同大小的裸露亮圈,并加重对包壁耐材的冲刷与侵蚀,降低钢的洁净度.工艺优化后,钢包水口结瘤率降低至0.1%以下,且可降低生产成本. 展开更多
关键词 钢包精炼 底吹氩 卷渣 钢液裸露 临界吹气量 透气砖堵塞
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100t钢包底吹氩混匀时间与卷渣水模拟 被引量:6
16
作者 赵青松 秦哲 +3 位作者 张明博 乔智 仇圣桃 赖朝彬 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2015年第6期128-133,共6页
基于相似原理,按照1∶4对某钢厂100 t底吹氩钢包建立水模型,研究不同底吹位置、吹氩流量对混匀时间和卷渣行为的影响。研究表明:单喷嘴底吹氩,喷嘴位于钢包底部中心0.5R(钢包半径)至0.65R位置时的混匀时间较短;双喷嘴距钢包底部中心0.5R... 基于相似原理,按照1∶4对某钢厂100 t底吹氩钢包建立水模型,研究不同底吹位置、吹氩流量对混匀时间和卷渣行为的影响。研究表明:单喷嘴底吹氩,喷嘴位于钢包底部中心0.5R(钢包半径)至0.65R位置时的混匀时间较短;双喷嘴距钢包底部中心0.5R,夹角为180°时的混匀时间较短;相同流量下,单吹混匀时间稍低于双吹;为减轻包壁的侵蚀,喷嘴距包底中心距离最好小于0.65R。在试验条件下得出的最佳吹氩流量是426 L/min,单吹临界卷渣流量为142 L/min,双吹临界卷渣流量为213 L/min,有利于渣钢界面反应的流量应大于284 L/min。 展开更多
关键词 钢包 底吹氩 混匀时间 临界卷渣 水模型
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钢包浇铸末期汇流旋涡形成的影响因素研究 被引量:8
17
作者 梁永昌 唐海燕 +3 位作者 江涛 程鹏飞 王勇 郭晓晨 《炼钢》 CAS 北大核心 2016年第3期35-40,共6页
针对某厂浇铸末期钢包残钢量偏大的问题,通过物理模拟的方法研究了钢包长水口直径、水口偏心率、渣层厚度等因素对钢包浇铸末期汇流旋涡临界起旋高度和贯通高度(空气柱贯通至水口时的液面高度)的影响。研究结果表明:旋涡产生的临界高度... 针对某厂浇铸末期钢包残钢量偏大的问题,通过物理模拟的方法研究了钢包长水口直径、水口偏心率、渣层厚度等因素对钢包浇铸末期汇流旋涡临界起旋高度和贯通高度(空气柱贯通至水口时的液面高度)的影响。研究结果表明:旋涡产生的临界高度随着出水口直径的增加而增加。出水口直径由30mm变化至60mm,起旋高度和贯通高度分别由89.6,25.6mm升高至165.0,40.7mm;当出水口偏心率小于0.7时,水口位置对于贯通高度的影响不明显;但当偏心率由0.7变化至0.8时,贯通高度显著升高;适宜的水口位置为距离钢包底部中心0.7R处;开始卷渣高度随着油层厚度增加呈升高的趋势,但二者并不是线性关系。水口直径为50 mm时,油层厚度由40 mm增加到50 mm,卷渣临界高度增加10mm。 展开更多
关键词 钢包 汇流旋涡 卷渣 临界高度 物理模拟
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110t不锈钢钢包炉底吹氩水模拟 被引量:17
18
作者 阮强 陈兴润 +1 位作者 潘吉祥 成国光 《中国冶金》 CAS 2016年第2期50-54,共5页
依据相似原理建立钢包的物理模拟体系,采用水模型对110tLF钢包底吹氩过程进行研究,分析了吹气量、吹氩位置、钢包覆盖渣和钢包液面高度对钢包混匀的影响,并进行了相应的试验验证。研究结果表明:水模型试验结果和大工业应用具有较好的一... 依据相似原理建立钢包的物理模拟体系,采用水模型对110tLF钢包底吹氩过程进行研究,分析了吹气量、吹氩位置、钢包覆盖渣和钢包液面高度对钢包混匀的影响,并进行了相应的试验验证。研究结果表明:水模型试验结果和大工业应用具有较好的一致性,验证了水模型的可行性;钢包液面高度越高,混匀时间越长;吹气量越大,混匀时间越短;相同的液面高度和吹气量下,底吹氩最佳位置为0.33r附近;钢包覆盖渣较黏时会使钢液流动显著减慢,增大吹气量容易产生卷渣现象。 展开更多
关键词 钢包 底吹氩 混匀时间 水模拟 卷渣
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浇注钢包环出钢口四孔透气塞吹氩控制下渣工艺 被引量:2
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作者 肖震 郑淑国 朱苗勇 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第2期133-141,共9页
针对浇注钢包环出钢口四孔透气塞吹氩控制下渣工艺,建立了某钢厂130 t钢包三维DPM-VOF耦合数学模型以计算浇注钢包下渣过程,并通过冷态实验验证了该模型的有效性。利用该模型研究了不同偏心率对下渣行为的影响,揭示了该工艺控制下渣的... 针对浇注钢包环出钢口四孔透气塞吹氩控制下渣工艺,建立了某钢厂130 t钢包三维DPM-VOF耦合数学模型以计算浇注钢包下渣过程,并通过冷态实验验证了该模型的有效性。利用该模型研究了不同偏心率对下渣行为的影响,揭示了该工艺控制下渣的行为规律,并分析了吹氩流量对控制下渣的影响。结果表明,随着偏心率的增大,不同浇注高度下的最大切向速度减小,汇流漩涡临界高度降低。环出钢口四孔透气塞吹入氩气后,气泡流股的汇聚有效地减弱了水口上方钢液的周向旋转速度,大幅降低了汇流漩涡下渣临界高度。4个气泡流股的气液两相流会抑制流向水口钢液的径向流动速度,由排流沉坑引起的下渣也得到明显抑制。随着吹氩流量的增加,下渣临界高度呈降低趋势。就本研究而言,控制下渣的最佳吹氩流量为30 L/min。 展开更多
关键词 浇注钢包 环出钢口四孔透气塞吹氩 控制下渣 临界高度
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基于fulent软件的65t钢包底吹系统模拟研究
20
作者 杨赵军 曾亚南 李俊国 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2016年第6期127-132,共6页
以某厂65 t钢包实际生产工艺为研究基础,采用Fluent软件模拟分析了不同底吹结构及工艺参数对钢包卷渣、钢液湍动能及钢包壁面侵蚀率的影响规律。研究结果表明:吹氩量100 L/min为临界卷渣吹氩量,此时渣-金界面钢液速度为0.15~0.20 m/s,... 以某厂65 t钢包实际生产工艺为研究基础,采用Fluent软件模拟分析了不同底吹结构及工艺参数对钢包卷渣、钢液湍动能及钢包壁面侵蚀率的影响规律。研究结果表明:吹氩量100 L/min为临界卷渣吹氩量,此时渣-金界面钢液速度为0.15~0.20 m/s,小于临界卷渣速度0.229 m/s,不易发生卷渣。底吹夹角180°、底吹中心矩0.6R时钢包内钢液的湍动能分布最合理。数值模拟确定的混匀时间与冷态模拟试验结果基本一致,误差均值在5%以内,证实了数学模拟结果的可靠性。 展开更多
关键词 钢包 底吹氩 卷渣 数值模拟 湍动能 炉衬侵蚀
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