包钢7号高炉炉缸活跃性量化模型的开发及应用

针对包钢7号高炉的生产操作特点,开发了涵盖高炉炉缸透液水平、高炉透气水平、渣铁热水平、人炉焦炭质量等,以“天”为计量单位和以“铁次”为计量单位的高炉炉缸活跃性量化模型。7号高炉炉缸活跃性量化模型的应用结果表明:炉缸活跃性评价分值>80,炉缸活跃性良好;炉缸活跃性评价分值73~80,炉缸活跃性一般;炉缸活跃性评价分值60~73,炉缸活跃性较差,需及时调整以保证炉况顺行;炉缸活跃性评价分值<60,炉缸活跃性极差,需加大调整力度,及时恢复到正常水平,避免高炉出现失常现象。

马钢B高炉炉役后期的生产对策

马钢B高炉炉役后期主要面临的问题:一是烧结矿、球团矿的钛含量偏高对炉缸活跃性产生了不利影响;二是冷却壁水管破损漏水影响了煤气流分布及安全生产。为保持炉况稳定顺行,采取的生产对策主要有:①加强原燃料管理,改善焦炭质量,减少矿石钛含量及入炉碱金属量;②优化上下部制度,疏松边沿、活跃中心,强化炉前出铁,稳定出铁时间,保证炉缸活跃性;③对炉缸活跃性进行定量评价。B高炉取得了较好的技术经济指标,2021年9月-2022年8月,月均利用系数在2.04~2.28t/(m^(3)·d),焦炭负荷在5.00左右,燃料比在488~500kg/t。

首钢股份3号高炉炉缸侧壁温度升高后的护炉措施

首钢股份3号高炉中修开炉后,炉缸侧壁局部温度持续上升,TE31349点热电偶温度最高升至439℃。认为炉缸中心不活跃、炉温维持较低水平、风口损坏漏水对炉缸侧壁和炉底砖衬薄弱部位的侵蚀加剧是炉缸侧壁温度升高的主要原因。通过采取加钛矿护炉、调整高炉操作制度、加大冷却强度、优化炉前操作等措施,炉缸侧壁温度普遍下降,TE31349点热电偶温度得以控制,稳定在120℃左右;2020年6-10月,高炉主要技术经济指标明显改善,特别是燃料比由545.68kg/t下降至513.12kg/t。

沙钢5800m^(3)高炉炉缸长寿浅析

沙钢5800m高炉生产运行已超过12年,受限于总图布置,高炉仅有3个铁口,且铁口分布不均匀,生产中曾出现过数次炉缸温度升高及炭砖侵蚀现象。针对5800m高炉炉缸工作不均匀、不容易活跃、存在气隙等问题,经过长期的生产实践,摸索出了适合炉役后期安全生产的措施:①优化出铁制度,加强出铁管理;②提高炉缸活跃性;③炉缸定期压浆和排水;④加强原燃料质量管理。目前,5800m高炉一代炉役铁产量已达到9300/m^(3)以上,炉缸温度在受控范围内,炉缸炭砖没有出现新的侵蚀,炉缸工作状态稳定,利用系数达到2.25(m^(3)·d)。

高炉炉缸侵蚀特征及产生原因

以国内某厂3座高炉为例,对高炉炉缸侵蚀特征及产生原因进行了分析总结认为炉缸侵蚀主要原因是,在静压力和剪切力作用下铁水渗透、铁水环流、锌和碱金属化学侵蚀。

高炉的大型化与长寿化

高炉的大型化已成为炼铁技术发展的主流趋势,如何实现大型高炉长寿化是目前亟待解决的问题。同时,就大型高炉的技术指标评价和炉缸炉底设计等方面提出了建议。

鞍钢大型高炉长寿生产实践

阐述了鞍钢高炉炉缸砌筑结构及目前侵蚀状况,认为炉缸冷却水量不足,碱金属及锌富集破坏炉衬,冷却壁有效比表面积不足,填充层气隙过高等,是影响鞍钢高炉长寿的问题。通过建立长寿管理制度,加强监控,来综合判断炉缸侵蚀变化趋势,并相应采取了降低高炉冶炼强度、钛矿护炉、加装管道泵、风口喂钛线及强制堵风口等措施控制环炭温度,实现高炉长寿生产。

高炉冷却壁及炉缸炉底工作状态在线监测

重点阐述高炉冷却壁及炉缸炉底在线监测系统各部分的特点、功能及应用效果。认为实时采集冷却水温和热电偶温度,选取合理的温度场计算模型,引入并完善"侵蚀及结厚诊断知识库",开发"正反问题"相结合的侵蚀计算方法,以提高模型的自适应能力,使计算结果和实际生产更加吻合,是实现高炉冷却壁及炉缸炉底在线监测的关键。

大型高炉炉缸内衬破损调查

对某厂3200m^3高炉炉缸进行了破损调查,测绘了炉缸各部位炭砖剩余厚度,绘制了炉缸侵蚀轮廓图,发现了一些新的侵蚀特征,并分析了炉缸炭砖破损原因。

太钢5号高炉控制炉缸侧壁温度升高的措施

太钢5号高炉通过采取配用钒钛矿、停焦丁、降煤比、提高焦比、堵风口、增加风速和鼓风动能,以及调整炉前作业等措施,使炉缸侧壁温度得到有效控制,并逐渐降低至200℃以下,保证了安全生产和高炉长寿。

根据钛平衡计算分析含钛炉料护炉的控制思路

结合唐钢1号高炉生产实践,根据钛平衡计算获得含钛炉料护炉过程中炉缸钛沉积量,发现炉缸侧壁特征温度均值变化与炉缸钛沉积量密切相关。通过应用数理统计学方法对生产实践中炉料钛负荷、[Ti]、钛的收得率、(TiO_2)与炉缸钛沉积量的相关关系进行分析,找到影响高炉含钛炉料护炉效果的关键因素,总结出含钛炉料护炉的控制思路。

宝钢高炉长寿生产实践与探讨

在宝钢高炉生产30多年的过程中,既有2号高炉(1代)一代炉龄15年2个月和3号高炉(1代)一代炉龄18年11个月的长寿佳绩,也有4号高炉(1代)因炉缸原因仅生产9年4个月就停炉进行大修的实例。通过对宝钢4座高炉炉身、炉缸设计的演变过程和长寿维护实践的分析,重点对2号高炉大修改造的炉体冷却形式、炉缸配置、设计施工,以及操作维护进行了探讨。认为高炉长寿是一项系统工程,初始于高炉设计、关键部位耐材质量和施工质量,重在合理的日常操作和稳定的炉况,以及长寿管理制度的具体落实。

太钢5号高炉提高炉缸活跃性的措施

结合太钢5号高炉6年多的生产实践,认为炉内压量关系,煤气流以及下料的稳定性,渣铁热量和成分的稳定性,铁口工作状态,炉芯温度和炉缸侧壁温度等能较好地反映出炉缸工作状态的活跃性。

安钢1号高炉炉缸侧壁温度异常升高的治理

对安钢1号高炉缸侧壁温度异常升高的治理经验进行了总结。1号高炉缸侧壁温度异常升高的原因主要是炉缸冷却壁与炭砖之间存在气隙、强化冶炼程度大,以及炉缸存在"象脚"状侵蚀。通过实施常规护炉措施,并配加含钛炉料进行护炉,1号高炉炉缸侧壁温度上升的势头得到有效的遏制,并把温度控制在安全范围之内。实践表明,以含钛炉料护炉技术为中心的综合护炉技术,对于延长炉役后期的高炉寿命是有效的。

提高大型高炉炉缸寿命的探讨

结合宝钢高炉生产实践,重点探讨了大型高炉炉缸长寿的措施。以传热分析为基础,探讨了炉缸耐材的侵蚀机理及影响因素,认为炉缸耐材及冷却系统的合理选择是提高炉缸寿命的关键,并提出了高炉大型化后减缓炉缸侵蚀的措施。

宝钢高炉送风制度与炉缸维护的探讨

结合不同生产条件和宝钢高炉生产实绩,重点探讨了风速和鼓风动能等送风参数、焦炭质量与炉缸侧壁温度之间的关系。认为合理的送风制度,并使用高质量的焦炭,有助于把高炉侧壁温度控制在合理范围内,有利于炉缸维护和高炉长寿。

武钢7号高炉提高炉缸活跃程度实践

对武钢7号高炉提高炉缸活跃程度实践进行了总结。阐述了炉缸工作正常和异常时的表现,认为影响炉缸活跃程度的主要因素是渣比大幅度升高、焦炭质量变差、炉温持续走低。通过采取加强原燃料质量管理、稳定煤气流分布、保持充沛的炉温和合适的炉渣碱度、提高鼓风动能、优化出铁组织等措施,确保了炉缸活跃程度,高炉稳定顺行,各项技术经济指标取得了明显的进步,吨铁能耗随之降低17.5 kg/t。

钛矿护炉对高炉的影响探析

结合宝钢2号高炉钛矿护炉实践,重点阐述了钛矿护炉对高炉的影响。根据热力学计算和试验分析,钛矿护炉时须控制铁水[Ti]在0.1%以上,才能保证碳氮化钛等钛化物的析出。宝钢2号高炉钛矿护炉实践表明:长期使用钛矿护炉,会造成渣铁流动性变差、透气性变差和燃料消耗上升。因此,应尽量避免使用钛矿护炉;在侧壁温度异常升高常规手段又无法控制时,可使用钛矿护炉,但侧壁温度下降并稳定在可控范围时,应立即停止使用钛矿。

宝钢1号高炉炉缸温度升高的治理

宝钢1号高炉2017年以来炉缸温度出现4次异常升高的现象,认为主要是炉体热负荷波动及崩滑料、炉前作业状况不稳定、处理上不够果断等引起的。通过采取改善炉缸状态消除局部不均匀侵蚀、优化炉前作业制度稳定铁口区工作状态、建立炉缸温度异常预警机制等措施,高炉技术经济指标改善,同时炉缸温度处于安全、稳定受控范围。炉缸温度2号铁口测温点由最高的680℃下降至130℃,3号铁口测温点由最高的615℃下降至150℃。

宝钢2号高炉长寿维护生产实践

对宝钢2号高炉(第二代)长寿维护生产实践进行了总结。针对炉体出现的问题,主要通过炉壳空冷及雾化洒水冷却、安装封罩并不断优化封罩、冷却板查漏及更换等措施的实施,有效控制炉体状况的恶化和发展,为高炉稳定顺行创造条件;针对炉缸存在的问题,主要采取炉缸压浆维护、加强炉役后期炉缸日常管理和调整下部送风制度等措施,使高炉炉缸侧壁温度受控,炉缸热负荷稳定。