梅钢5号高炉炉墙结厚的原因及炉况恢复

对梅钢5号高炉炉墙结厚的原因及炉况恢复进行了总结。5号高炉开炉以来首次炉墙结厚,主要征兆是全炉水温差下降和炉身静压力曲线值出现偏差。结厚的主要原因:一是焦炭质量劣化,入炉焦炭CRI最高上升至23.6%左右,灰分在12.5%左右;二是烧结矿质量劣化,品位降至57.0%左右,FeO含量降至8.5%左右;三是炉渣(Al_(2)0_(3))最高上升至19.0%左右;四是入炉有害元素含量超标,锌负荷升至0.36 kg/t,碱金属负荷最高上升至3.0 kg/t;五是炉况持续恶化。通过采取发展边沿气流、提高入炉风量、提高炉温加锰矿洗炉等措施,炉况得到恢复。

邯宝3200m^(3)高炉原燃料质量下降后的提产降耗措施

邯宝3200m^(3)高炉原燃料质量下降后,中心气流不畅通,边沿气流不稳定,炉况顺行变差,高炉主要技术经济指标退步较多,生产成本大幅升高。通过采取提高原燃料质量、调整布料制度、优化下部操作制度、优化造渣制度及改进修复风操作等措施,高炉炉况顺行程度得到明显改善,风氧量水平大幅度提高,高炉稳定性和抗干扰能力增强,主要技术经济指标有较大的进步。2022年11月,高炉日产量达到8705t/d,燃料比降低至507.3kg/t,生产成本大幅降低。

沙钢5800m^(3)高炉渣皮脱落的影响因素探析

沙钢5800m^(3)高炉炉墙热负荷不稳定,渣皮频繁脱落,炉况长期顺行难以维持。从操作制度和原燃料质量两方面对渣皮脱落的影响进行了分析,认为:①将中心气流指数Z值控制在11.5左右、边沿气流指数W值控制在0.6左右,既能稳定中心煤气流,又能发展边缘气流;②将边沿焦炭负荷控制在3.8,同时尽可能减少布料矩阵的变动,能够较好地调节煤气流分布;③将风口回旋区占比控制在0.48~0.52、鼓风动能控制在153kJ/s左右,能够吹透中心,增加炉缸的活跃性;(4)将铁水温度控制在1505℃以上、[Si]保持在0.40%~0.45%,有利于提高渣皮的稳定性。

武钢8号高炉炉况波动的特点及应对措施

从原燃料质量、煤气流分布和水温差变化等方面,对武钢8号高炉炉况波动的特点及应对措施进行了阐述。认为:(1)原燃料质量的稳定是保证炉况顺行的根本,要重点监控焦炭、烧结矿、喷吹煤的成分变化,高炉操作要根据原燃料质量的变化早调、微调;(2)针对外围条件变化,在中心焦窗畅通的前提下,合理调整两股气流,以风为纲,在炉况顺行的基础上寻找最佳的煤气利用率;(3)控制好水温差,维持合理的操作炉型,炉缸热状态守住铁水温度的底线,无论是炉墙黏结,还是渣皮脱落,充足的炉温和良好的渣铁流动性都是炉况恢复的关键。

邯钢8号高炉原燃料劣化后的应对措施

对邯钢8号高炉原燃料劣化后的应对措施进行了总结。由于原燃料供应出现极大波动,8号高炉炉况稳定性大幅下降,经常出现阶段性风氧萎缩、难行现象,原燃料劣化主要表现在炉料结构频繁变化和整体焦炭质量下降两个方面。为此,8号高炉结合自身原燃料条件,通过采取稳定原燃料供应、优化操作制度、加强标准化操作、强化出铁管理等措施,逐步扭转了被动局面,炉况恢复了稳定顺行,并在原燃料质量没有得到改善的情况下,2022年10月的燃料消耗指标突破了开炉以来的瓶颈,实现焦比<365kg/t、煤比>160kg/t。

马钢2号高炉炉役后期强化冶炼实践

对马钢2号高炉炉役后期的强化冶炼实践进行了总结。通过进一步做好精料入炉工作、优化高炉操作、加强炉型管理以及基础性管理等措施,使得2号高炉在炉役后期保持长期稳定顺行,取得了较好的生产技术经济指标。

近年来我国大高炉生产指标浅析

对我国19座4000m^3以上高炉2011—2015年部分生产技术指标进行了分析,指出了我国大高炉发展滞后的原因,并重点从生产指标、原燃料指标和操作参数等方面剖析了我国大高炉生产技术呈现出的新特点。同时,提出了今后大高炉生产技术发展的若干建议:一是在高炉运行许可的条件下,多使用小块焦炭;二是提高风温,降低炉顶温度;三是积极对标,制订适宜于自身的冶炼方案;四是要把节能降耗当作首要任务。

邯宝高炉炉腹煤气量指数和透气阻力系数的控制

针对原燃料变化,邯宝公司炼铁厂2座3200m^3高炉转变操作理念,运用高炉炉腹煤气量指数和透气阻力系数指导炉况操作,炉况保持了长期稳定顺行,技术经济指标大幅改善。

安钢高炉布料模式转换生产实践

对安钢1、2号高炉由“中心加焦”布料模式向“平台＋漏斗”转换的生产实践进行了总结。“平台＋漏斗”布料模式燃料消耗比“中心加焦”可降低10～20kg／t，但由于2座高炉原燃料条件不同，在布料模式转换过程中高炉的反应及转换后高炉运行情况也不同。

宝钢1号高炉稳定炉况生产实践

简要阐述了宝钢1号高炉在“2台烧结机对4座高炉”等不利条件下,炉况稳定性不强的表现及原因,重点从送风制度、装料制度、热制度、造渣制度、炉前作业等的调整方面,阐明了稳定炉况的具体措施.通过稳定炉况一系列措施的实施,1号高炉炉况顺行良好,崩滑料明显减少,热负荷波动显著减小且较稳定;主要技术经济指标改善,铁水质量改善,一级品率稳定向好;同时,炉缸温度稳定受控.

马钢4000m^3高炉长期稳定生产实践

对马钢4000 m^3高炉长周期稳定生产实践进行了总结。通过采取强化过程控制,提高烧结矿和球团矿质量,提高入炉品位和焦炭粒级,探索实践"两道气流"的装入制度,积极推进完善送风制度等一系列措施,马钢4000 m^3高炉实现了长周期稳定顺行和较好的技术经济指标,降低了燃料消耗。高炉利用系数、焦炭负荷分别由2014年的1.948、4.45提高到2017年(1-6月)的2.187、5.01;燃料比、焦比分别由2014年的537 kg/t、413kg/t降低到2017年(1—6月)的506kg/t、365 kg/t。

沙钢5800m^3高炉设计参数与生产指标对照浅析

对沙钢5800m^3高炉设计指标与生产实际数据进行了比较分析,认为5800m^3高炉无论是从主体工艺方案、公辅配套设施、大型设备选型、独创的特大型高炉三铁口的使用、渣处理应用及一系列的总图布置优化等设计是成功的,值得国内建设特大型高炉系统工程借鉴。

邯钢东区3200m^3高炉操作技术与管理进步

对邯钢东区3200m^3高炉操作技术与管理进步进行了总结。通过加强原燃料管理、优化高炉操作制度、重视铁口喷溅治理等一系列的技术攻关,高炉稳定性逐渐好转,各项主要技术经济指标改善。

首钢京唐1号高炉灰铁比的影响因素

在简要分析首钢京唐1号高炉除尘灰成分及来源的基础上,重点从入炉原燃料质量、煤比、煤气利用水平、燃料比、煤气流分布、炉喉边沿煤气温度、炉况稳定性等方面,对1号高炉灰铁比的影响因素进行了全面分析。结果表明:①煤比和燃料比均与灰铁比存在明显的正相关关系;②在中心加焦布料模式下随煤气利用率的升高,灰铁比呈下降趋势;③灰铁比与炉顶温度具有明显正相关关系;④炉喉边沿煤气温度越高,对应的灰铁比也越高;⑤入炉焦比恒定不变时,日塌料次数越多对应的灰铁比就越高。

太钢5号高炉炉况波动的原因及应对措施

对太钢5号高炉炉况波动的原因及应对措施进行了总结分析。认为5号高炉炉况波动的原因主要是原燃料的波动、上部装料制度不适宜、下部调剂不及时,以及两铁口对角出铁,炉缸活跃性差等。为此,通过采取建立原燃料预警机制、中心加焦技术、优化操作管理、炉前实行均匀出铁等一系列措施,使得炉缸活跃性增强,炉内煤气流分布向好,炉况逐渐恢复正常,高炉顺行、增产的目标得以实现,并取得了较好的技术经济指标。

宁钢高炉精料思想与技术的进步

阐述了宁钢高炉精料思想与技术的进步。宁钢坚持高炉精料的方针,从简单的精料控制思想向适宜原料控制转型,探索适应宁钢高炉长周期稳定高效运行的原燃料技术条件,完善原燃料控制标准,建立原燃料质量跟踪预报体系,用技术经济分析的办法对入厂原燃料进行科学计算和评价,加强入炉有害元素管理,优化炉料结构。

京唐高炉入炉碱金属及锌负荷的解析与调控技术

对京唐高炉入炉原燃料碱金属(Na_(2)O+K_(2)O)与ZnO的主要来源情况进行了全面调查分析,并在此基础上采取了有效调控技术。实践表明,京唐公司通过组建铁前一体化平台,以高炉为中心,实现了工序间的高效协同,为高炉降低碱金属及锌负荷起到了关键作用。认为降低膨润土碱金属带入量攻关、优化焦化废水处理方式,是今后降低碱金属负荷的重要措施。

湘钢1号高炉强化冶炼实践

对湘钢1号高炉的强化冶炼实践进行了总结。通过加强原燃料管理,实施大风量、富氧、高风温、高顶压、高煤比等强化冶炼手段,优化基本操作制度,全面加强管理,1号高炉取得较好的技术经济指标。

武钢8号高炉稳定顺行高产操作特点

对武钢8号高炉稳定顺行高产操作特点进行了总结分析。2019年1-6月,通过采取加强原燃料管理、合理控制炉温、保证渣铁流动性、优化高炉操作制度、维持炉型稳定等一系列措施,高炉产量稳步提升,6月日均产量达到10773.8t/d,燃料比降到499.7kg/t。认为高炉操作应坚持“以风为纲”,当风量波动时,要敢于中心用焦,风量稳定后,逐步减小中心焦消耗,以降低燃料消耗。

马钢二铁高炉强化冶炼实践

对马钢二铁总厂高炉稳定顺行优化操作和强化冶炼实践进行了总结。通过采取强化原燃料管理、合理优化操作制度、保持良好操作炉型、加强设备管理等措施,实现了高炉较长周期稳定顺行。