B变质对HPb59-1黄铜组织细化的影响

研究了B变质处理及其变质处理后不同的保温时间对HPh59-1黄铜的组织与力学性能的影响。结果表明，HPh59-1黄铜中加入一定量的B可以细化HPh59-1黄铜的组织，改变α和β相组织的分布状态，提高合金的力学性能。细化效果随着B的含量的增加而增强，当B加入量范围在0．008％～0．015％时细化效果较好。变质处理后随熔体保温时间的延长，B细化变质效果存在衰退现象，保温10min后浇注，晶粒细化变质效果最好。

微量硼在HPb59-1黄铜中的细化变质作用

研究了微量硼对HPb59-1合金的细化变质作用。结果表明:0.0001%￣0.0010%的硼具有显著细化变质效果,使发达的柱状晶转化为30￣50μm的等轴晶;高温(680℃×40min)组织显示,微量硼的铸态细化变质组织在高温有较好的热稳定性,对α→β转变影响较小。但过量硼的添加,将减缓α→β转变,提高转变温度,从而影响热加工性能,为此,硼添加量应小于0.001%。

HPb59-1黄铜阀体铸造工艺试验研究

为了消除HPb59-1黄铜阀体在生产中产生缩孔、缩松和组织粗大等铸造缺陷,通过铸造工艺试验确定:在阀体热节处加设形状适宜的补缩冒口,强化铸件的补缩并将缩孔移出阀体;采用微量硼作为变质添加剂,细化阀体组织,有效地消除了上述铸造缺陷。

HPb59-1铜合金高温流变行为的本构模型

利用Gleeble-3800热模拟试验机,通过等温热压缩模拟实验研究了HPb59-1铜合金在640~730℃、应变速率0.1~10 s^(-1)范围内的高温流变行为,并在经典Arrhenius本构模型的基础上,考虑了应变对材料本构关系的影响,建立了应变补偿Arrhenius本构模型,以表征真实应变、温度和应变速率对流变应力的影响规律。通过对比材料本构模型的理论预测结果和实验数据,获得了流变应力的相关性系数r=0.9983,平均相对误差的绝对值e_(ARRE)=2.6517%,说明所建立的HPb59-1铜合金材料本构方程具有较高的理论预测精度,该本构模型可用于HPb59-1铜合金热锻成形工艺的有限元模拟研究。

HPb59-1黄铜连续挤压的研究

研究了用连续挤压的方式挤压常温下难以加工的HPb59-1黄铜,采用合理的实验工艺参数,得到了质量较好的产品,为连续挤压加工难变形金属提供了参考。

HPb59-1黄铜外导体的温挤压成形工艺

采用温挤压成形技术对微波通信器材上的HPb59-1铅黄铜外导体进行了精密成形加工。其锻件内腔表面粗糙度达到Ra0.8～1.6μm,尺寸精度高、尺寸一致性好,内腔侧壁与底面的圆角小于R0.2mm,完全满足导体的技术要求;同时,温挤压成形的导体锻件由于无砂眼、无毛刺、裂纹和折叠等缺陷,有利于提高外导体的电信性能。

HPb59-1铅黄铜超塑性研究

对HPb59- 1铅黄铜进行了 470℃保温 8mim冰盐水中冷却的简单超塑性处理 ,效果极为明显 ,在 60 0℃ ,以 0 .5mm/min的速度拉伸 ,延伸率可达 72 3% .用X射线衍射对晶体结构的分析表明 :处埋后的材料 ,两相中有序的β’相转变成无序的 β相 ,增加了储存能 ,有促进再结晶的作用 .在高温此合金是通过动态再结晶过程完成显微组织的等轴化 ,α + β两相晶粒的相互制约 ,起到稳定组织的作用 ,从而其超塑性极为明显 .对供应状态的HPb59- 1铅黄铜研究表明 :在R状态在一定的条件下也具有良好的超塑性 ,在 630℃ ,延伸率可达 30 7% ,可以满足较大变形程度的要求 .

提高HPb59-1铅黄铜塑性的热处理工艺

本文介绍了提高HPb59-1黄铜塑性的热处理工艺的特点，多年在生产上的实际应用表明该工艺能有效的提高HPb-1黄铜的塑性，同时，本文探讨了该热处理工艺对HPb59-1黄铜的增塑机理。

电网用HPb59-1铅黄铜的应力腐蚀开裂研究

通过宏观检查、光谱分析、金相试验、断口形貌观察、能谱分析,以及应力腐蚀试验,对电网HPb59-1铅黄铜部件开裂原因进行了分析。结果表明,开裂失效的主要原因是由应力腐蚀造成的。材质中铅含量过高降低了材料性能,促进了开裂。铅黄铜部件安装前应进行应力腐蚀试验,试验合格才可安装,必要时可更换为耐应力腐蚀的材质。

包套法热挤压铅黄铜HPb59-1法兰工艺

介绍了包套法热挤压铅黄HPb59-1法兰的模具设计、包套的材料选取和形状尺寸的确定及铅黄铜HPb59-1加热温度和加热时间的确定,为其它难变形材料的成形提供了一种新的方法。

HP_b59-1黄铜表面蚀点现象的研究

从成分及组织结构角度分析了铸态黄铜HPb59-1表面易出现腐蚀点的原因,研究结果表明:合金中杂质Fe的含量对合金的组织影响明显;合金中杂质Fe含量较高时,应相应提高基体元素Cu的含量,以提高合金的抗腐蚀性能。

ZL104和HP_b59-1双金属件的熔渗问题

分析了双金属铸件——手轮在ZL104和HPb59—1双金属接触面处出现的熔渗现象,提出了避免或减轻熔渗危害的途径及改进设计的建议。

HPb59-1黄铜热压缩变形流动应力方程的构建及应用

通过热压缩实验对HPb59-1黄铜在温度为650～800℃和应变速率为0.1～10s-1下的高温变形行为进行了研究,其真应力-真应变曲线表明:流动应力随着应变速率的降低和温度的升高而降低。通过回归拟合实验数据建立了HPb59-1黄铜高温变形流动应力方程,并进行验证。将建立的流动应力方程嵌入Deform-3D,并对某方法兰件的热挤压成形过程进行数值模拟,研究了该零件热挤压成形规律。最后通过工程实践验证了本研究的有效性,为工程应用提供一定的参考。

HPb59-1黄铜减压阀热挤压工艺及模具

对减压阀成形工艺进行分析,采用热挤压成形技术生产了HPb59-1黄铜减压阀。建立了减压阀热挤压成形有限元模型,通过数值模拟获得了在减压阀成形过程中金属的流动规律,并制订出减压阀热挤压成形工艺,并设计相应的模具。生产实践表明,采用热挤压工艺可以生产出满足设计要求的减压阀。

HPb59-1接嘴开裂原因分析

外场发现某架飞机补氧系统氧气泄露,经检查是由于安装在氧气瓶上的HPb59-1接嘴开裂导致。通过对接嘴裂纹进行理化分析,查找造成裂纹的原因,并提出预防该裂纹的措施,供相关人员借鉴。

薄壁细长轴铜套零件的精密加工

针对薄壁细长轴铜套零件加工过程易发生变形和振动,导致加工精度低、表面质量差、加工效率低以及端面薄壁环槽无法实现金属切削加工等问题,通过分析零件加工难点、规划加工路线并确定加工方案、设计与应用专用工装端面销孔芯轴、优化精车切削加工参数以及控制防变形、抗振动其他因素的工艺措施来保证零件加工的精度和效率。加工实践过程表明:薄壁细长轴铜套零件的加工路线正确,加工方案合理,端面销孔芯轴工装的设计与应用可有效解决零件刚度不足的加工难题,优化后的加工参数可实现高精度、高效率加工,验证了采取的工艺措施合理有效。端面销孔芯轴工装和优化的精车切削加工参数可推广应用于铜合金薄壁细长轴零件的精密加工,对提高此类零件的加工精度有一定指导和借鉴作用。

回转支承不同材料隔离体使用性能对比分析

隔离体是回转支承重要的基础件,为掌握工作参数对隔离体使用性能的影响情况,利用M-2000试验机研究了大型回转支承隔离体常用材料PA1010、HPb59-1与轴承钢GCr15配副时的使用性能,讨论了载荷、转速、润滑剂对PA1010和HPb59-1摩擦系数、磨损量的影响规律;通过观察磨损表面的微观形貌,分析了PA1010隔离体和HPb59-1隔离体的损伤机制和失效规律。结果表明:PA1010的摩擦系数小于HPb59-1,二者的平均比值为1∶1.27;PA1010的磨损量大于HPb59-1,二者的平均比值为1.51∶1。载荷、转速对HPb59-1摩擦学性能的影响程度明显高于PA1010。采用20#机油润滑时PA1010和HPb59-1的摩擦系数、磨损量均低于采用2号锂基润滑脂,其中:PA1010的摩擦系数减小了46.2%,磨损量降低了28.7%;HPb59-1的摩擦系数减小了43.8%,磨损量降低了29.8%。研究结果为回转支承隔离体的机械设计提供了参考依据。

滤波器外导体的精密锻造成形技术研究

针对滤波器外导体的结构特点和HPb59-1黄铜的成形特性，采用温锻精密成形加工方法对滤波器外导体的内孔型腔进行了近净成形加工。温锻成形加工的HPb59-1外导体锻件内腔表面粗糙度达到Ra0．8～1.6μm、内腔侧壁与底面的圆角小于R0．2mm，且锻件内腔的尺寸精度高、尺寸一致性好，无砂眼、毛刺、裂纹和折叠等缺陷，完全满足了外导体零件的安装和使用要求，同时还使外导体的电信性能大幅度提高。

热水器水箱安全阀密封凸台腐蚀研究

本文针对安全阀腐蚀失效问题展开研究,分析安全阀腐蚀失效的原因,得出安全阀腐蚀失效为Cl-对其进行点蚀造成。本文还对安全阀防腐结构进行优化,由原来的Hpb59-1黄铜一体加工成型后表面镀镍的安全阀改为317L不锈钢嵌入式凸台的安全阀,分别对两种结构的安全阀进行流动三氯化铁腐蚀试验,研究了两种结构下安全阀凸台的腐蚀情况。试验结果显示:采用Hpb59-1铅黄铜镀镍的凸台在5min的时候,表面镀镍层腐蚀脱落,开始对黄铜基材进行腐蚀,当时间达到3h时凸台几乎被腐蚀完;采用317L不锈钢的凸台3h下开始腐蚀,但未失效,4h时发生腐蚀失效。由此可见,采用317L不锈钢凸台嵌入式安全阀可以大幅提高安全阀的使用寿命,降低售后故障率。