A^2O工艺中的污泥膨胀问题及恢复研究

采用52L以厌氧/缺氧/好氧为污水处理工艺(A2O)的试验装置处理人工合成废水,研究了A2O工艺中出现污泥膨胀的原因及控制措施.结果表明,系统在稳定状态下,好氧区DO平均浓度约为1.08mg/L时,COD、NH4+-N、TN以及PO43--P的平均去除率分别为86.8%、97.5%、86.5%和95.5%,但污泥的沉降性能受到很大影响,其SVI从最初的130.1mL/g升至265.8mL/g,并有继续上升的趋势,引起污泥膨胀.当好氧区DO平均浓度提高至2.16mg/L时,污泥的沉降性能得到部分改善,SVI降至约200mL/g.在好氧区首端引入15%的原水旁流,经过30d的运行,SVI降低至100mL/g左右,污泥膨胀得到恢复.说明好氧区偏低的有机负荷是引起污泥膨胀的主要原因,单纯提高好氧区的DO浓度并不能有效控制污泥膨胀,控制A2O中污泥膨胀的关键在于对有机负荷的合理分配.

旁路在燃气-蒸汽联合循环机组中的应用

燃气-蒸汽联合循环机组一般配备100%BMCR旁路,本文就燃气-蒸汽联合循环机组旁路系统的调试过程,简单介绍一下旁路系统在燃气-蒸汽联合循环机组中的应用以及在旁路系统调试过程中遇到的问题及解决方法,为今后燃气-蒸汽联合循环机组调试提供借鉴与参考。

CPR1000反应堆三维数值模拟分析及验证

建立了典型三环路压水堆CPR1000压力容器内的整体流体域模型,采用ANSYS CFX软件开展了反应堆内三维流场数值模拟分析,获得了压力容器内各段压降、导向筒和支撑柱水力载荷、顶盖旁流等水力特性参数,并与CPR1000已固化的设计参数进行对比(岭澳二期核电站),以验证采用当前CFD分析方法获得结果的有效性,并进行了瞬态计算。计算结果表明:CFD计算获得的压降与已有的设计值基本一致,总压降偏差在10%;计算获得的导向筒和支撑柱水力载荷值偏小,最大偏差在50%;顶盖旁流与已有的设计值吻合。

超高载荷大涵道比齿轮驱动风扇气动设计

增加减速比可以实现齿轮驱动风扇的转速变化。降低风扇转子转速,有利于降低风扇噪声和转子结构强度要求。应用一种大弯度低损失扩压叶型,进行大涵道比风扇转子气动设计,以降低风扇转子转速。由于该叶型弯度大,可实现超高载荷;构成的叶栅通道后部呈收敛状,可抑制附面层增厚,降低损失。风扇气动设计采用S1/S2两类流面设计方法,结合多点优化,所设计的超高载荷转子设计点效率为0.9644,级压比达到要求(1.35),级效率为0.9002、级喘振裕度46.19%。

一、二次泵水系统运行存在的问题及改善措施

传统一、二次泵水系统普遍存在由于一次泵回路与二次泵回路流量不匹配而造成供水温度偏离设计值的情况发生,且冷机也存在低负荷、多台运行等情况。调节一次泵回路流量跟随二次泵回路流量,可很好地改善该问题,并在实际工程项目得到应用和验证。

空间受限下SCR宽负荷脱硝高温旁路烟道优化设计

随着我国能源结构的转型升级,燃煤电站长时间在中低负荷区间运行,暴露出低负荷下脱硝入口烟温达不到催化剂运行要求的问题,而烟气旁路改造是提高烟温的灵活高效方法。以某600 MW机组宽负荷脱硝烟气旁路改造工程为例,采用数值模拟方法,论述了施工空间受限下的旁路烟道设计难点和流场问题,针对性地提出了优化设计思路。结果表明,经分析得出空间受限条件造成的难点主要有主、旁路烟气之间的混合距离短以及不利于提高氨氮物质的量比的分布均匀性。优化设计后,大幅改善了SCR脱硝系统内部的流场分布均匀性,使得旁路投运与否均满足相关流场技术指标。尤其旁路投运时,首层催化剂入口的氨氮物质的量比分布相对标准偏差由初始方案的20.5%降至3.7%、温度偏差由初始方案的-21.6~51.5℃减小为-13.8~9.5℃。将主路烟道分隔出一部分作为旁路烟道、采取小通道加引流板的回烟口形式、将喷氨混合装置布置于旁路回烟口下游等一系列措施能显著改善流场分布均匀性,对宽负荷脱硝改造工程具有重要借鉴。

湘潭二期1×600MW机组降压送出系统研究

为符合国家节能减排政策,降低系统网损,并缓解云田500kV变下网压力,湘潭二期1×600MW机组降压送出工程将在2012年实施。研究表明,湘潭二期1×600MW机组通过1回220kV大截面导线接入白马垄220kV变电站是适宜的。

400kA高低块阴极结构铝电解槽焙烧启动工艺实践

针对异性结构阴极电解槽,从不同工艺的升温策略和操作步骤对阴极寿命的影响,工艺实施的复杂程度等方面进行了详细探讨,最终选择焦粒结合碎炭块作为阴极块处填充料,解决了异型阴极结构中电解槽焦粒焙烧的核心问题。经过对多台异型阴极结构电解槽焙烧启动的实践验证,该法对阳极和阴极均无损伤。

高水力负荷潜流湿地快速净化低污染水体运行研究

为提高低污染水体旁路循环运行效能,采用较大粒径卵石构建系统中的潜流湿地基质层,测试在0.5~2.0 m^(3)/(m^(2)·d)较高水力负荷下运行时的净水效果,试验规模为90 m^(3)/d。结果表明,当水力负荷由0.5 m^(3)/(m^(2)·d)增至2.0 m^(3)/(m^(2)·d)时,水体COD、NH3-N、TP、Chl-a的平均去除率均呈现递减趋势,当水力负荷提高到1.2 m^(3)/(m^(2)·d)以上时,平均去除率的降低幅度快速增大;当水力负荷由0.5 m^(3)/(m^(2)·d)增至1.0 m^(3)/(m^(2)·d)时,水体COD、NH3-N、TP、Chl-a的平均负荷削减量均快速增加,水力负荷增至1.0~1.5 m^(3)/(m^(2)·d)时,平均负荷削减量均保持相对稳定,而当水力负荷再增加时,平均负荷削减量均快速降低至较低水平。可见,采用较大粒径卵石作为基质层,将潜流湿地系统水力负荷提高至1.2 m^(3)/(m^(2)·d)左右,以此提升旁路循环净化系统整体运行效能基本可行。