38Si2Mn2Mo钢等温下贝氏体的精细结构和晶体学特征

应用透射电镜研究了38Si2Mn2Mo实验用钢320℃等温处理后的下贝氏作组织的晶体学和精细结构．贝氏体含有中脊线、相变单元、残余奥氏体及ε碳化物，贝氏体及奥氏体内存在大量位错．电子衍射和晶体学测量表明下贝氏体惯习面为｛11，7，15｝f型，贝氏体与奥氏体的取向关系为G—T关系．相邻贝氏体板条绕公共面法线＜110＞相对旋转54．7°或60°，形成板条间的不同取向关系，包括近似的｛112｝b孪晶关系．下贝氏体的晶体学位向关系和惯习面分别与板条马氏体的相同或相近，且与由马氏体晶体学表象理论预测的基本一致，说明下贝氏体相交具有马氏体相变的特征．

GCr18Mo轴承钢复相组织对强韧性影响

对GCr18Mo轴承钢中下贝氏体-马氏体(简称B下/M)复相组织的强韧性进行了研究,结果表明:随下贝氏体量的增加,其冲击韧度、断裂韧性逐渐升高,抗弯强度先增加而后下降;与单一马氏体组织相比,B下/M复相组织具有更好的强韧性;B下/M复相组织的冲击韧度与下贝氏体量呈线性关系;下贝氏体体积分数为37.5%的B下/M复相组织具有最佳的综合力学性能。

下贝氏体-马氏体耐磨钢的研制

通过钢的成分和组织设计，研制了一种用于制作水压机滑板和台板的耐磨钢42CrMnSiMoVB。这种钢的较大截面制件经正火后可获得下贝氏体＋马氏体组织，具有适当的强韧性配合和较高的耐磨性。本文对钢的成分选择、正火加热温度和回火温度的确定进行了试验和分析。

3Cr3Mo3W2V钢贝氏体马氏体复合组织的研究

对３Ｃｒ３Ｍｏ３Ｗ２Ｖ钢中的马氏体和３种（Ｂ＋Ｍ）复合组织回火后的高温力学性能，热疲劳性能及断裂韧度进行了研究，讨论了下贝氏体对韧度的影响。试验表明，下贝氏体马氏体复合组织具有较高的二次硬化效应。５００℃回火后具有较高的塑性和韧度，但经６００℃回火会使下贝氏体的韧度和塑性下降。

GCr15钢复相淬火组织及其对力学性能的影响

研究了GCr15轴承钢在不同温度奥氏体化后,以不同等温淬火温度和等温时间获得的不同比例的马氏体+下贝氏体(M+Bl)复相组织,探讨了碳化物对其强韧性的影响。试验结果表明,随着奥氏体化温度的提高,残余碳化物逐渐细小、均匀、弥散,随着等温时间延长,下贝氏体针由孤立单针状向草丛、并排或堆状发展;当下贝氏体量为50%～60%时,其抗弯强度和挠度均比常规淬火高,挠度提高尤为显著。

65Mn钢马氏体/下贝氏体复相组织的韧性和耐磨性

本文研究了65Mn钢马氏体/下贝氏体复相组织的室温韧性和磨料磨损性能随下贝氏体量的变化。下贝氏体量<25%时,耐磨性不低于常规淬火组织,而韧性明显改善。定量金相测定表明贝氏体分割奥氏体区使马氏体领域细化,是复相组织强韧化的主要原因。扫描断口分析证实断裂单元与贝氏体的平均间距相吻合。

大直径锻造耐磨钢球热处理工艺的优化

通过对淬火温度、自回火温度和贝氏体等温转变时间对大直径锻造钢球的硬度、冲击韧性以及组织的影响的研究,对比分析了不同热处理工艺的微观组织和性能的关系。研究结果表明:锻后空冷利用余热淬火时,较优淬火温度为750℃;淬火后自回火温度较高时,钢球芯部马氏体/下贝氏体复相组织中贝氏体组织含量较高且硬度较低,为了保证淬火后钢球具有高硬度及自回火的过程,则较优自回火温度为160℃;随着贝氏体等温转变时间的延长,贝氏体含量及冲击韧性显著提高,当贝氏体等温转变时间超过110 s时,硬度明显降低,即贝氏体较优等温转变时间为110 s。与常规淬回火相比,可得到钢球组织和性能的较优匹配,综合性能优于淬回火处理。

淬火工艺对耐磨钢NM400组织性能的影响

采用微Nb、B,加少量Cr成分体系,研究不同离/在线淬火工艺对NM400钢显微组织和力学性能的影响,通过光学显微镜、SEM和TEM观察,分析离/在线淬火工艺对马氏体精细结构的演变规律。结果表明:在线淬火工艺马氏体块更细小,大角度晶界比例大,保留轧制奥氏体变形位错等缺陷,为碳化物在回火中析出提供位置,使析出物分布更弥散,同时拥有马氏体-下贝氏体复相组织,提高了钢的硬度、强度和韧性。