组合桨聚合釜内非牛顿流体的混合特性

在476mm的椭圆底有机玻璃聚合釜中,以羧甲基纤维素-甘油水溶液(前者质量分数为1.3%)为实验物系,利用酸碱中和法测定了9种不同的搅拌桨直径与聚合釜直径比接近于1的组合搅拌桨沿聚合釜轴向及径向的混合特性。结果表明:内外螺带-锚式组合桨的轴向混合最强,但径向混合较差。框板式搅拌桨的轴向混合较内外螺带-锚式组合桨弱,但比改进偏框式桨强,其径向混合较后者弱。改进偏框桨的7种不同组合方式沿径向的混合良好,多数组合桨沿轴向的混合较前2种组合桨弱,更接近于平推流。

螺杆-导流筒搅拌器的混合时间估算

采用单个悬浮粒子法测定了多种不同几何尺寸的螺杆-导流简搅拌器的循环时间分布.实验发现,该分布曲线一般呈单峰分布,基本上与Re数无关,可以用指数衰减函数表示成P(θ)=aexp[-a(θ-θ_0)]在层流区,衰减系放a_c与搅拌转速成正比a_c/N=c_5(常数)C_6是表征循环性能的一个参数(同频度).由回归分析得到c_5=1.62A_c^(0.260)(p/d_r)^(0.297)(d/d_r)^(4.460)/c_3可以由下式来估算搅拌器的混合时间c_1=-12.91nJ/(c_3c_5)

组合桨微波反应釜内流动混合特性数值模拟

针对微波反应釜搅拌混合均匀性问题,设计具有不同桨型组合的双层搅拌结构微波反应釜,其组合方式上下桨为推进式搅拌桨A100(A1)、上桨A200下桨A100(A2)和上桨A100下桨A200(A3)。基于计算流体力学CFD(Computational Fluid Dynamics)方法,采用层流模型、组分扩散模型和多重参考系方法对微波反应釜内醇油混合液的流动混合特性进行数值模拟,获得了具有3种不同组合桨反应釜内混合液的流动特性和不同加料位置下的混合时间特征。结果表明:组合桨A1釜内上下桨间存在一个轴向速度趋近于零的环流面,该面影响了釜内混合液的轴向流动混合;而组合桨A2、A3,改善了该环流面上的轴向速度分布,其最大轴向速度分别是组合桨A1的1.22,2.28倍,增强了上下桨间混合液的轴向迁移能力;加料点的位置会影响反应釜内混合液的混合时间,在理想加料点B加料时,组合桨A3的混合时间最短。

强制循环蒸发器中混流泵的应用与维护

通过对强制循环泵结构研究,针对拆卸叶轮困难,安全隐患大,进出口管道割除焊接难度大,时间长等影响混流泵检修工期的现状。找到检修过程的难点并对检修过程进行分析,找到将叶轮首先固定,再拆装轴承体总成,彻底改变混流泵检修的次序从而优化整个检修过程的全新检修模式,极大的减少检修步骤,减轻检修工作量,缩短检修工期。

螺带型搅拌槽内异物性液体的混合性能

针对高固含量木质纤维素同步糖化与发酵生产燃料乙醇过程,研究了螺带型搅拌槽内层流流动条件下少量低粘低密度液体（a）加入大量高粘高密度主体液体（b）中的混合性能,考察了转速、两种液体体积比（V_a/V_b）、粘度比（μ_b/μ_a）、密度差等影响因素.结果表明,当V_a/V_b〉1%时,异物性物系混合时间远高于相同物性液体混合时间,可延长2~5倍：V_a/V_b对混合时间影响最显著,V_a/V_b=0.2%~3.7%范围内,无量纲混合时间Nt_m随体积比增大先降低后升高存在一最小值;当V_a/V_b≥2%,单位主体液体密度之差Δρ/ρ_b〉0.2时,Nt_m随着V_a/V_b,Δρ/ρ_o增加线性增大;Nt_m随着μ_b/μ_a增大而减小;加入相加在主体液体内所得混合时间比加在液体表面时短;V_a/V_b〉2%时,混合工况可分为Re数控制区（桨叶控制）及Ri数控制区（重力控制）.