废油漆桶清洗废水处理工程设计

根据废油漆桶清洗废水高pH值、高COD和悬浮物、可生化性较差的水质特点,设计采用加酸中和-气浮-混凝沉淀-臭氧氧化-水解酸化-缺氧-好氧-MBR组合工艺进行处理。工程运行结果表明,在进水COD、BOD_(5)、SS质量浓度分别为3750、900、450 mg/L,色度为420度时,相应出水分别为110、15、5 mg/L和15度,排水水质满足GB/T 19923—2005《城市污水再生利用工业用水水质》表1规定的洗涤用水标准。该工艺具有运行稳定,操作简单,投资及运行成本低且节约水资源等特点,实现了良好的经济效益和环境效益。

6000 m^(3)/d明胶废水处理工程设计与实践

明胶废水与常见的工业废水有较大不同,其成分更加复杂,处理难度更大。以某明胶生产企业为例,结合废水处理站设计处理规模和进出水水质,对不同废水处理工艺进行比选。经比选,废水处理站选用“初沉池+气浮池+水解池+厌氧好氧生化池+二沉池”组合工艺处理明胶废水。经该工艺处理后,出水的化学需氧量、生化需氧量和氨氮等主要指标均达到设计要求,满足《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)的一级标准。

华北地区微污染水的气浮和沉淀工艺处理

通过对天津某水厂的中试试验,研究了气浮(DAF)和沉淀工艺对浊度、UV254、CODMn、TOC、THMFP、藻类的去除效果的影响,确定了适合华北地区典型水质的处理工艺。试验规模为5 m3/h。针对华北地区容易出现的夏季高温高藻、冬季低温低浊现象,分别对两种水质进行了混凝气浮和混凝沉淀试验,发现低温低浊期混凝气浮工艺对浊度的去除率比沉淀工艺平均高25%,而在其他时期只高出8.4%;高藻期气浮工艺对藻类的去除率平均比沉淀工艺高9.5%;有机物的去除规律在各个时期基本一致,气浮工艺对有机物的去除率比沉淀工艺平均高5%;气浮工艺对浊度、有机物、藻类的去除率分别为97%、40%、94%。中试试验证明气浮工艺适合对华北地区微污染水源水的处理,出水效果好于沉淀工艺。

新型气浮—沉淀工艺建设经济性研究

新型气浮—沉淀工艺,是一种能在一个池子内同时实现气浮和沉淀两种工艺切换运行的新型给水处理工艺形式,针对规模为20000m3/d的新型气浮-沉淀工艺和传统的沉淀+气浮工艺构筑物进行计算,并对其占地面积以及建设投资方面做的比较分析,结果可知,不论是占地面积,还是建设费用方面,新型气浮—沉淀工艺都具有明显的经济优势。

舒兰市吉舒炮台山水厂扩建工程设计

吉林省舒兰市吉舒炮台山水厂扩建工程设计处理能力为1×104m3/d,针对原水冬季低温低浊、夏季暴雨过后偶尔发生高浊、其他时间浊度较低的水质特点,采用了网格反应池、新型气浮/沉淀池、均质滤料气水反冲洗滤池处理工艺。三年多的运行实践表明,该工程运行稳定,处理效果良好,可供类似水厂改造扩建工程参考。

涡凹气浮+改良Bardenpho+磁混凝沉淀应用于食品加工类污水处理厂准Ⅳ类出水

根据食品加工类废水为主的市政污水厂进水有机污染物浓度高但易生物降解、氮磷浓度高的特点,同时考虑出水标准严格的情况,设计采用了“预处理+涡凹气浮+改良Bardenpho+磁混凝沉淀+反硝化滤池+次氯酸钠消毒工艺”的工艺方案,工程设计中选用的工艺和设备注重节约能耗和药耗,减少运行成本。详细介绍了处理工艺方案选择、工艺特点和各处理单元的工程设计参数,同时对实际运行情况进行了总结。项目投产后运行稳定良好,出水水质完全达到了地方要求的准Ⅳ类水质标准。

气浮与多种常规工艺联用对低温低浊水的处理效果分析

针对低温低浊水给水厂运行带来的困难,采用气浮单元与水厂各常规工艺联用,以得到最佳联用方案。利用萧山南部某水厂冬季低温低浊水,在水厂配水井、反应池末端、沉淀池中段、沉淀池末段以及砂滤池后端串联中试气浮单元,比较分析水厂各常规工艺与气浮单元联用后对低温低浊原水的处理效果,讨论气浮工艺替代水厂常规工艺的可能性。结果表明:气浮直接处理预氧化后的原水,浑浊度平均去除率高达约76.9%;混凝气浮后,聚合氯化铝投加量为5~10 mg/L时,浑浊度平均去除率均在95.0%以上,对金属指标也能达到较好的处理效果,但对有机物指标去除效率较低。这说明气浮单元的微气泡工艺对于黏度大、颗粒物稳定的低温低浊原水或常规工艺过程水处理有独特的优势。水厂应根据原水特点,将气浮装置设置于不同位置,保证气浮工艺处理效果。

新型气浮—沉淀工艺能耗研究

20000 m3/d规模的珠海三灶水厂,源水为水库水,在其改造过程中采用了新型气浮-沉淀工艺,通过对比分析该工艺构筑物运行气浮或沉淀工艺时的电耗、水耗、药耗和总能耗,研究该工艺的运行能耗规律。研究结果表明,在源水中低浊度、高铁锰和高藻类的情况下,运行气浮工艺较沉淀工艺电耗多17%-21%、药耗少18%-64%、水耗少52%-55%。对于总体能耗而言,源水低浊和高藻类情况下,气浮工艺比沉淀工艺的单位总能耗多7%-8%;而源水中浊度和高铁锰的情况下,气浮工艺比沉淀工艺的单位总能耗少1%-2%。

传统水处理工艺技术的对比研究

以某企业水厂进水为对象,提出应用混凝-沉淀与混凝-气浮水处理工艺,并对比研究两种工艺对浊度和氨氮水质指标的去除,得出结论,当沉淀与气浮工艺出水浊度均是1NTU左右时,混凝气浮工艺相比于混凝沉淀工艺的PAFC加入量少约40%;而当加入相同的混凝剂投药量,混凝气浮工艺相比于混凝沉淀工艺对氨氮去除率也要略高。因此,对于低温低浊水质的水处理厂,可优先考虑采用气浮工艺进行水质处理。

高盐印染废水处理工艺优化研究

针对某印染企业高盐废水处理工艺存在的问题,提出气浮池位置调整、调节池扩容以及增加混凝沉淀池三个方面的改进措施,并对改进前后的处理效果进行对比,结果表明:经工艺改进后,全盐量、COD浓度以及氨氮浓度较改造前的去除率分别提升35%、62%和84%,COD浓度和氨氮指标均达到轨迹排放标准,优化效果明显。

石油化工低浓度含盐污水处理工程实例

针对多股低浓度含盐污水水质的特点采用污污分流分质工艺处理。处理系统主要包括循环水排污水预处理——溶气气浮、双膜RO浓水预处理——电解、生化处理、絮凝沉淀、污泥脱水等单元。探究最佳工艺参数后,运行结果表明,系统运行稳定,处理后出水水质COD,总磷、悬浮物、石油类等指标均满足地方相关污水排放标准。

水解酸化-SBR工艺处理豆腐加工废水

采用气浮-混凝沉淀作为预处理、水解酸化-SBR作为主工艺处理沈阳某豆腐坊高浓度有机废水,处理水量为40~45 m^3/d。以自行研制的混凝-斜板沉淀一体化净水装置、有深度处理功效的石英砂及GAC压力滤罐的组合工艺为特色。当进水COD、BOD5、SS、NH3-N浓度分别为38 250~40 530、21 890~24 230、528~1 258、47~54 mg/L时,经该工艺处理后,实际出水水质优于《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)的一级标准。介绍了工艺流程,并给出了主要处理构筑物及设施的设计参数。

新型气浮-沉淀工艺处理水库水研究

新型气浮—沉淀工艺是给水处理的新型组合工艺之一,珠海三灶水厂(2×10~4m^3/d)的改造工程采用了该工艺。在水厂调试运行过程中,新型气浮—沉淀池切换运行气浮或沉淀工艺,分析了其出水水质。结果表明,在原水高浊度情况下,沉淀+过滤工艺的出水浊度稳定在0.5NTU以下;在原水低浊度、高铁浓度或高藻类的情况下,气浮工艺较沉淀工艺出水水质好,气浮出水浊度绝大部分稳定在0.5 NTU以下、铁稳定在0.05 mg/L以下、藻类数稳定在3×10~5个/L以下;而在原水高锰浓度(>0.1 mg/L)情况下,运行气浮工艺和沉淀工艺出水效果都不理想,但后续的锰砂滤池可以有效去除多余的铁、锰。

混凝—气浮—过滤深度处理A2O工艺二沉池出水

以武汉市某污水处理厂A2O工艺二沉池出水为原水,进行了混凝—气浮—过滤深度处理工艺中试研究。结果表明:①在表面负荷为8~12 m3/(m2·h)条件下,该深度处理工艺出水COD为17 mg/L、浊度<0.5 NTU、TP<0.1 mg/L;②表面负荷对出水水质的影响不大,当分流比为15%、混凝剂(聚合硫酸铝铁)投加量为10 mg/L时,处理效果最优,对浊度、COD、TP的去除率分别为94%、63%和90%;③当分流比较小(10%)时,增加混凝剂用量可以降低出水浊度与COD,当分流比较大(20%)时,混凝剂用量不再是限制因素,对出水浊度和COD影响不大;④混凝—气浮工艺可去除大部分悬浮物、COD和TP,保证了更好的过滤效果与较长的过滤周期。混凝—气浮—过滤工艺的处理效果优于污水处理厂既有高密度沉淀池+精密过滤器深度处理工艺。

肉制品加工废水处理工程改造设计及运行效果

肉制品加工废水具有有机物浓度高、杂质和悬浮物多、油脂浓度较高等特点,采用隔油沉淀/气浮/UASB/CASS处理工艺对某肉制品废水处理工程进行改造扩建,取得了较好的处理效果,改扩建后出水水质达到《肉类加工工业水污染物排放标准》(GB 13457-92)的二级排放标准。

中山市南头一水厂传统工艺升级改造工程实例

以中山市南头一水厂改造工程为例,将现有合建的"絮凝池+斜管沉淀池+无阀滤池"升级改造成"新网格絮凝池+上向与下向流斜板浮沉池+单阀滤池",创新地设计了斜板浮沉池的进水口,采用可移动闸板阀灵活切换进水口,形成"上向流斜板沉淀池"或"下向流斜板气浮池",以达到一池两用的目的,从而解决了由于现有工艺不能适应当前源水水质所导致的出水水质不达标的问题。