铁型覆砂灰铸铁件氮气孔缺陷分析与改善措施

针对铁型覆砂铸造工艺生产灰铸铁件时产生的氮气孔缺陷,通过使用EDS能谱仪对氮气孔缺陷进行定性和定量分析,并结合铸件生产工艺对氮气孔的形成原因进行分析,通过在原材料上更换覆膜砂、提高新砂加入量、分开管理壳型线和铁型线回用砂,生产工艺上采取增加排气塞和提高铁型温度、固化时间、浇注温度等措施降低缺陷风险。改进后的工艺连续生产超过10万件产品,未再出现氮气孔缺陷。

低温高压氮气缓冲罐结构设计及制造

针对某公司的高压聚乙烯装置工艺设计要求,结合国内低温压力容器用材现状、制造能力、经济合理性和供货周期的影响,从低温高压氮气缓冲罐的材料选择、结构选型、设计方法和制造检验要求等方面进行综合分析和比较,确定了缓冲罐材料、结构型式以及设计制造等主要要求。

水力驱动生物转笼工艺中试研究

为进一步成熟一种新型生物膜工艺——水力驱动生物转笼,以实际生活污水为处理对象,探讨了该工艺间歇式运行工艺参数。实验结果表明:水力驱动生物转笼具有较好的同步脱氮除磷功能。且抗冲击负荷能力强.在进水(0.2 h)→反应(5.1 h)→沉淀(0.5 h)→排水(0.2 h)的运行周期条件下,转笼转速控制0.5 r/min时,反应器容积负荷可达1.03～1.48 kg COD/(m^3·d);此时,COD、SS、NH_3-N、TN、TP平均去除率分别为89.7%.84.6%,73.2%.72.4%,68.4%.平均出水分别为34.9 mg/L,12.2 mg/L,9.8 mg/L,13.6 mg/L,0.56 mg/L。

生物转笼活性污泥复合工艺处理生活污水试验研究

采用生物转笼与活性污泥复合工艺,以中试规模处理某高校校园生活污水。结果表明,在反应时间为5 h,转笼转速0.5r/min左右,转笼反应槽中气水体积比1:1,污泥体积回流比100%时,出水COD平均为26.7mg/L,NH3-N、TN和TP平均质量浓度分别为12.4、15.5、0.67mg/L,COD、NH3-N、TN、TP的平均去除率分别达到90.4%、63.1%、59.8%、58.6%。

间歇式本体法PP装置闪蒸釜氮气连续汽提工艺研究

在间歇式本体法聚丙烯(PP)装置上研究了闪蒸釜氮气置换工艺,分析测试了闪蒸釜反复抽真空充压工艺和闪蒸釜连续汽提工艺在置换效果、氮气耗量、排入气柜氮气量、携带粉料量、置换时间等。结果表明:与反复抽真空充压工艺相比,闪蒸釜连续汽提工艺能够明显降低间歇式本体法PP装置的丙烯单耗、氮气消耗和污染物排放。

双炉胆的燃油燃气蒸汽锅炉低氮改造工程与环保分析

根据陕西省大气污染物排放标准规定,2019年7月1日起使用燃气锅炉氮氧化物浓度必须低于50mg/m3,燃油锅炉150mg/m3。此次针对双炉胆的燃油燃气蒸汽锅炉低氮改造,通过更换燃烧器加装烟气外循环的方式实施低氮改造,大幅度降低氮氧化物排放浓度至以下,符合锅炉排放标准规定,同时具备锅炉燃烧的可靠性,改造后取得了较好的成果,该技术方案及改造方法为类似项目提供了参考依据和借鉴。

好氧条件下生物转鼓同步脱硫脱硝性能及相应动力学模型的优化

为探究高效同步脱硫脱硝的生物工艺,以生物转鼓反应器为实验对象,研究了好氧条件下SO_(2)质量浓度、NO_(x)质量浓度、营养液体积和气体停留时间(EBRT)的变化对生物转鼓同步脱硫脱硝效果的影响,并用动力学模型拟合值与实验数据进行了对比。实验结果表明:生物转鼓同步脱硫脱硝最适条件为SO_(2)质量浓度1200 mg·m^(−3),NOx质量浓度800 mg·m^(−3),营养液体积20.6 L,气体停留时间(EBRT)75.36 s;SO_(2)过程净化主要受液相传质控制,NOx传质过程由生物相和液相协同完成;修正求得了能较好描述好氧条件下生物转鼓脱硫脱硝效果的动力学模型,因存在生物相、液膜、污染物流动等变量与假设的差异,SO_(2)和NO_(x)模拟数据与实验数据分别有2.68%和3.18%的平均绝对误差;在最佳条件下,SO_(2)和NO_(x)的平均去除率分别为96.81%和92.98%,平均去除负荷分别为55.50 mg·(L·h)^(−1)和35.53 mg·(L·h)^(−1),且出气质量浓度均低于100 mg·m^(−3)。可见,生物转鼓是一种可行的高效同步脱硫脱硝生物工艺。