HastelloyC型铸造镍基合金的析出相及其对合金腐蚀行为的影响

本文采用金相显微镜、Ｘ射线衍射、电子探针和透射电子显微镜相结合的方法，研究了耐“氧化－还原”，复合介质腐蚀的含Ｃｒ、Ｍｏ、ｗ的ＨａｓｔｅｌｌｏｙＣ型铸造镍基合金中析出相的形态、成分、结构及形成条件。着重研究了析出相含Ｃｒ量和敏化时间对合金腐蚀行为的影响。结果表明，ＨａｓｔｅｌｌｏｙＣ型合金在８００～１２００℃范围内有ｐ相、μ相、Ｍ＿６Ｃ相及少量σ相析出，９００℃左右析出量相对少些。析出相数量越多，富Ｃｒ、Ｍｏ越严重，则合金的耐点蚀和晶间腐蚀性能越差。敏化时间延长，亦使合金耐点蚀和晶间腐蚀性能有所下降，但对合金的均匀腐蚀程度影响不大。

耐硫酸泵用钢的选材研究

本文针对６０％Ｈ＿２ＳＯ＿４，温度为６０℃的苛刻介质条件，对７种铸造不锈钢进行了选材研究。通过均匀腐蚀、晶间腐蚀和电化学腐蚀试验结果表明，除３１６不锈钢外，其余各试验钢均具有良好的抗硫酸腐蚀性能，可根据生产中用户的要求选择使用。

尿素合成塔衬里腐蚀与维护

尿素合成塔X2Mod衬里腐蚀是由于热影响区贫铬引起的 ,即通常所说敏化态晶间腐蚀。而钢中含有P、Si等杂质则是引起非敏化态晶间腐蚀的主要原因。加强腐蚀监、检测 ,及时进行维修和减少温度、压力的波动是延长衬里寿命的有效措施。

晶界工程对于改善304奥氏体不锈钢焊接热影响区耐晶间腐蚀性能的影响

通过拉伸变形5%及1100℃退火30 min的晶界工程(GBE)处理工艺,将304奥氏体不锈钢低Σ重合位置点阵(CSL)晶界比例提高到75%(Palumbo-Aust标准)以上,形成大尺寸的"互有Σ3n取向关系晶粒的团簇"显微组织.采用钨极气体保护焊焊接样品,对焊接后样品的HAZ区域进行显微组织表征和耐腐蚀性能测试.结果表明,GBE处理过的304奥氏体不锈钢具有较好的晶界网络稳定性,HAZ区域内仍具有高比例低ΣCSL晶界,并且晶粒尺寸并未明显变大.在晶间腐蚀浸泡实验和电化学动电位再活化法(EPR)测试中,GBE处理的样品HAZ敏化区都表现出了更好的耐腐蚀性能,表明晶界工程可以有效改善304奥氏体不锈钢焊接热影响区耐晶间腐蚀性能.

热处理温度对316L/Q370qD(TMCP)复合板组织和性能的影响

对TMCP状态的桥梁钢Q370qD与不锈钢316L爆炸焊接复合板进行不同温度的热处理试验,通过测试和观察其性能和组织的变化,评价热处理温度对基材TMCP工艺状态的影响。结果表明:316L/Q370qD(TMCP)复合板的热处理,在保持基材组织不变的状态下,复合板的冲击性能、屈服强度、屈强比、晶间腐蚀等性能能够满足设计要求。

后热处理对不同含碳量SLM-316L不锈钢晶间腐蚀行为的作用机制研究

选取含碳量不同的两种SLM-316L不锈钢作为研究对象,以不同碳含量的316L不锈钢的成分作为输入参数,使用Thermal-Calc软件计算获得M_(23)C_(6)等析出相的热力学参数;以此为依据,对SLM-316L不锈钢进行900℃后热处理和650℃敏化处理,随后采用SEM、TEM和SKPFM等方法研究SLM-316L不锈钢组织结构和析出相的特征,通过DL-EPR和过硫酸铵电解法研究SLM-316L不锈钢的晶间腐蚀行为。结果表明,后热处理导致内部的亚晶与位错开始消失,碳含量较高的1#试样晶界处析出不连续的微米级M_(23)C_(6),碳含量较低的2#试样中则无M_(23)C_(6)析出;并且后热处理导致两种SLM-316L不锈钢的耐晶间腐蚀性能均下降;后热处理SLM-316L不锈钢的晶间腐蚀主要起源于微米级M_(23)C_(6)周边区域,随后分别围绕M_(23)C_(6)析出相和沿晶界扩散形成腐蚀坑和沟壑。结果表明,在900℃热处理后,亚晶和位错开始消失,出现不连续的微米级M_(23)C_(6)在高碳含量(0.0090%),而在含碳量较低(0.0063%);含碳量较低的SLM-316L不锈钢的抗晶间腐蚀能力高于含碳量较低的SLM-316L。含碳量较低的SLM-316L试样的抗晶间腐蚀性能高于含碳量较高的试样,两种含碳量的SLM-316L不锈钢在900℃热处理后抗晶间腐蚀性能均有所下降;SLM-316L不锈钢在900℃热处理后的晶间腐蚀主要起源于微米级M_(23)C_(6)周围的贫铬区,随后分别在M_(23)C_(6)沉淀相周围和晶界扩散处形成腐蚀坑和凿孔。