POE离聚物的制备及其增韧改性PA6

为解决传统功能单体接枝聚烯烃弹性体(POE)增韧尼龙6 (PA6)后,共混物黏度提高、流动性极大降低的问题,以双叔丁基过氧化异丙基苯为引发剂,采用Zn(OH)_(2)、衣康酸(ITA)、共聚单体苯乙烯与POE熔融共混接枝反应,ITA中的羧基在POE熔融接枝过程中部分或全部中和,一步法制备了不同中和度的POE离聚物。通过傅里叶变换红外光谱对接枝的POE结构进行了表征,结果表明ITA接枝后的POE在1 710 cm^(-1)处出现了羰基基团的特征吸收峰,而Zn(OH)_(2)和POE在1 600~1 800 cm^(-1)处出现一个复合吸收带,对应于羧酸盐的特征吸收峰,证明了成功将离子键引入POE中。使用不同中和度POE离聚物对PA6进行增韧实验,研究了其对PA6/POE共混物力学性能和熔体流动速率的影响。结果表明:离子键的引入不仅提高了PA6/POE共混物合金的相容性,极大地提高了共混物力学性能,还能降低稳定化学键对共混物流动性下降的影响,提高共混物的熔体流动速率。

GF增强PA6渔网再生料性能研究

对废旧尼龙6(PA6)渔网进行分级回收,采用玻璃纤维(GF)、马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和硅烷偶联剂(KH550)对其进行改性。结果表明:加入GF可以提升再生料的缺口冲击强度、弯曲模量等力学性能,但会降低其熔体流动速率(MFR);当GF质量分数为30.00%时,随着POE-g-MAH用量的增加,3种再生料的缺口冲击强度均逐渐升高,弯曲模量均先升高后降低,均在POE-g-MAH质量分数为5.00%时达到最大值;当GF,POE-g-MAH,KH550的质量分数分别为30.00%,5.00%,0.25%时,一级品和二级品的再生料的焊接强度均超过54.0 MPa,满足制品焊接要求。

增韧剂在尼龙6中的应用研究进展

添加增韧剂是提高尼龙6韧性的主要手段,综述了近年来国内外五种增韧剂在尼龙6中的应用进展并对其增韧机理进行了阐述,展望了尼龙6增韧剂的发展方向。

尼龙6共混增韧改性的研究

利用双螺杆挤出机通过熔融共混制备了尼龙6/三元乙丙橡胶(EPDM)/接枝三元乙丙橡胶(EPDM g MAH)和尼龙6/接枝三元乙丙橡胶(EPDM g MAH)塑料合金,并研究测定了其吸水性、力学性能和流变行为。结果表明:接枝三元乙丙橡胶明显改善尼龙6与三元乙丙橡胶之间的相容性,合金的吸水率明显降低,在保持较高强度的同时冲击性能远远优于尼龙6,接近或超过韧性尼龙;熔体指数明显下降、成型加工性较尼龙6明显改善。

尼龙6增韧研究进展

综述了用聚烯烃、橡胶弹性体、无机刚性粒子及ABS等对尼龙 6进行增韧的研究进展情况 ,其中以聚烯烃、橡胶弹性体的应用最为广泛 ,但需要一定的相容剂 ;而无机刚性粒子增韧则是一种较新的增韧方法 ,可以在提高材料韧性的同时 ,提高材料的拉伸强度 ;ABS与尼龙

新型尼龙增韧剂对尼龙6增韧的研究

采用新型双官能化增韧剂SWR—3C对尼龙(PA)6进行增韧研究。结果表明,随着SWR-3C用量的增加,PA6的冲击强度显著提高,当室温下SWR-3C的质量分数为20％时,PA6的冲击强度达94.5 kJ/m^2,接近纯PA6的10倍,达到了起初PA的性能指标,而且在改善其冲击强度的同时,材料的其它力学性能降低较小;并与国内外其它PA增韧剂进行了性能比较。

PP/PA6/EPDM-g-GMA合金性能的研究

在聚丙烯(PP)中加入10%～40%(质量分数)的PA6及反应增容剂EPDMgGMA对PP进行共混改性,观察和分析了共混合金的形貌及等温结晶形态,测试了合金的力学性能。结果表明:PP/PA6体系中加入EPDMgGMA后相容性改善;PP球晶尺寸随PA6的混入而减小,且PA6结晶相分布PP晶区内和PP晶区之间,加入EPDMgGMA后PA6结晶相尺寸减小;PP/PA6体系中加入EPDMgGMA可起到反应增容和橡胶增韧的协同效应,使材料的韧性比纯PP明显提高;PP/PA6体系的杨氏模量高于PP,加入EPDMgGMA后杨氏模量比未增容体系提高不显著;PP/PA6体系的屈服强度随PA6用量的增加而下降,加入EPDMgGMA后屈服强度高于未增容体系但略低于PP。

增强耐磨改性尼龙6的研制

本文研究了PA6/PTFE/GF共混体系性能与组成比的关系.讨论了PTFE的品级,GF的种类及共混工艺对共混物性能的影响.通过用Cr及PTFE填充改性,使改性尼龙6的力学性能和耐磨性均得到有效的改善.该共混物材料的性能指标接近国外同类产品的水平.

三元乙丙橡胶的环氧官能化及增韧尼龙6

采用熔融接枝的方法在三元乙丙橡胶(EPDM)上接枝甲基丙烯酸环氧丙酯(GMA)得到EPDM-g-GMA。采用红外光谱证实GMA成功接枝到EPDM分子链上。将环氧官能化的EPDM与尼龙6熔融共混,对共混体系的相形态及力学性能进行了研究。结果表明,通过接枝反应在EPDM中引入GMA,改善了EPDM与PA6之间的相容性,分散相的尺寸从15μm减小到1μm,共混物的冲击强度从原来的70 J/m左右提高到600J/m以上,共混物的冲击强度显著提高,同时共混物的拉伸强度也得到提高。

尼龙6与改性PP的共混研究

系统地研究了尼龙６与化学改性ＰＰ共混物的改性工艺、组成与性能的关系。实验结果表明，马来酸酐接枝改性ＰＰ对尼龙６有较好的改性作用，其中接枝率为２．３％的改性ＰＰ具有最好的改性作用。在尼龙６中加入改性ＰＰ后，冲击强度得到提高，吸湿性大大降低。当尼龙６与改性ＰＰ的共混比在６０：４０～８０：２０之间时，可获得综合性能优异的共混材料。特别重要的是在共混物中改性ＰＰ含量为３０％左右时。可获得起韧性材料。

改性尼龙6工程塑料的现状和发展趋势

介绍了通过填充增强、添加助剂、与其它聚合物共混、共聚和分子复合方法改性尼龙６的开发现状与发展方向。

增容剂对尼龙6／乙烯~＝醋酸乙烯酯共聚物共混合金的亚微形态与力学性能的影响

采用两种含有羧基官能团的共聚物作为增容剂，通过反应挤出法制备了尼龙６／乙烯－醋酸乙烯酯共聚物（ＥＶＡ）共混合金；并对合金的力学性能和亚微形态进行了研究．结果表明，通过挤出过程中增容剂的羧基官能团与尼龙６反应，可提高尼龙６与ＥＶＡ的界面粘结性，从而使合金获得较高的缺口冲击强度，同时合金的断裂伸长率也显著提高ＳＥＭ研究显示，ＥＶＡ与尼龙６的相容性较差，基体中ＥＶＡ粒子直径约为１．５——２．０μｍ；而添加增容剂后，可以提高ＥＶＡ在基体中的分散性。

PPO/PA6合金改性技术的研究

为了使聚酰胺6(PA6)、聚苯醚(PPO)的性能互补,采用共混改性的方法制备综合性能优异的PPO/PA6合金,并对PPO/PA6共混改性技术进行研究。结果表明,苯乙烯系产品(SEBS)不仅可以提高PPO/PA6合金体系的相容性,而且同时还能起到增韧作用。

PA6增韧研究进展

介绍了近年来用聚烯烃、橡胶弹性体、高韧性工程塑料、无机刚性粒子等对尼龙6进行增韧改性的最新研究进展情况,并对其研究前景进行了展望。其中以聚烯烃、橡胶弹性体应用最为广泛,而无机刚性粒子增韧PA6则是一种较新的增韧方法,并可在提高材料韧性的同时,提高材料的其他力学性能。

尼龙6/蒙脱土纳米复合材料的研究及应用

综述了尼龙6/蒙脱土纳米复合材料的制备、结构、性能及应用,比较了插层聚合法和熔融共混法2种制备工艺,介绍了蒙脱土来源、尼龙品种对复合材料结构及性能的影响。

挤出过程对增韧尼龙6力学性能的影响

对尼龙(PA)6进行增韧可以改善其低温下的冲击强度,扩展PA6材料的应用领域。以PA6、聚烯烃增韧剂、抗氧剂为原料,在同向双螺杆挤出机中制备了增韧PA6材料,考察了一次挤出与二次挤出对增韧PA6材料力学性能的影响。结果发现,挤出过程对增韧PA6的拉伸强度、断裂伸长率、拉伸断裂强度以及室温冲击强度影响显著,二次挤出过程得到的增韧PA6材料的性能下降,这与PA6在二次挤出过程中发生了更严重的氧化降解有关,但是对拉伸屈服强度和–40℃冲击强度影响不显著,说明这些性能对挤出过程以及氧化降解缺陷不敏感。

PA6/POE-g-MAH/PE–UHMW材料的制备及性能

以耐热改性组分尼龙6(PA6)为基体材料,超高分子量聚乙烯(PE-UHMW)为综合性能平衡组分,增韧剂马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)为相容剂,制得PA6/PE-UHMW/POE-g-MAH三元复合材料。研究结果表明,POE-g-MAH的加入可改善PA6的韧性,但降低了PA6的拉伸强度,随着POE-g-MAH加入量增加,PA6断裂伸长率逐渐增加,当添加量为30%时,断裂伸长率达到最大值397%,拉伸强度为39 MPa。PE-UHMW组分不仅提高了复合材料的拉伸强度和韧性,同时改善了其耐水解性能。当PA6∶POE-g-MAH∶PE-UHMW=70∶30∶10时,断裂伸长率提高至477%,拉伸强度为42 MPa。通过扫描电子显微镜分析观察复合材料的微观形态,发现在PA6基体中POE-g-MAH和PE-UHMW形成"核–壳"结构,对PA6韧性的提高起到了协同作用。

超韧PA6射钉弹弹夹的研制

采用自制的接枝聚乙烯(PE)增容剂和PE对尼龙6(PA6)进行改性,研制出超韧PA6射钉弹弹夹专用料,其悬臂梁缺口冲击强度高达82kJ/m^2。用该专用料生产的高能量射钉弹弹夹已组装出口至韩国、美国、日本及东南亚地区。

增韧剂橡胶粒子对尼龙6冲击性能的影响

以不同增韧剂(马来酸酐接枝聚烯烃弹性体CMG5805-L、CMG5805-S,马来酸酐接枝三元乙丙橡胶CMG5802)改性尼龙6为研究对象,通过扫描电子显微镜观察了上述改性尼龙6的表面形貌,统计分析了增韧剂橡胶粒子的粒径和粒子间距,对比了不同粒径、粒子间距和玻璃化转变温度的增韧剂对改性尼龙6冲击强度的影响。结果表明,随增韧剂CMG5805-L添加量的增加,橡胶粒子的粒径不发生变化,粒子间距逐渐减小;对于添加9.47%CMG5805-L的增韧尼龙6,当橡胶粒子间距达到0.134μm时,增韧尼龙6的缺口冲击强度发生脆-韧转变;增韧剂中的马来酸酐接枝率越高,橡胶相在尼龙6中的分散粒径越小。大小粒径的橡胶粒子同时分散于尼龙6相中时,尼龙6的缺口冲击强度更好;当测试温度低于增韧尼龙6的脆-韧转变温度时,尼龙6的冲击强度同增韧剂的玻璃化转变温度相关。

新型增韧剂在尼龙6上的应用

比较了增韧剂I NY与橡胶类、聚烯烃类增韧剂对尼龙 6性能的影响。结果表明 ,随着增韧剂I NY用量的增加 ,尼龙 6的缺口冲击强度显著提高 ,当其质量分数为 15 %时 ,缺口冲击强度为 2 8kJ/m2 ,是纯尼龙 6的 10倍 ;且在改善冲击强度的同时 ,材料的弯曲和拉伸强度下降较少 ,是一种比较理想的尼龙增韧剂。