S Zorb装置加工C5抽余油总结

为将C5抽余油作为汽油调合组分,在某公司1.5 Mt/a的催化裂化汽油脱硫装置上新增了C5抽余油加氢反应系统。投入运行后,该系统出现了精制汽油硫质量分数超20μg/g、新增固定床加氢反应器入口温度波动大和精制汽油蒸气压超标的问题。分析原因后,采取了调整C_(5)^(+)抽余油加氢系统投用方案,调整吸附进料换热器E101壳程跨线、原料汽油温度和原料汽油蒸气压、稳定塔塔底温度等措施,有效地将精制汽油硫质量分数控制在12μg/g以内,蒸气压控制在72 kPa以下,新增的C5抽余油系统运行平稳。

基于降低碳排放量的凝析油稳定工艺能耗分析与优化研究

为了提高凝析油稳定工艺的能效水平,降低其在生产运行过程中的碳排放量,以某油田中央处理厂凝析油稳定工艺为研究对象,在确定碳排放源设备和碳排放类型的基础上,采用HYSYS软件分析了不同参数对碳排放量和凝析油产量的影响,并以最小碳排放总量为目标函数,对比了多种优化方法下的工艺变量调整方案。结果表明:碳排放源来自闪蒸气、不凝气的火炬燃烧排放,以及预换热器和重沸器所需的净购入电力排放,闪蒸气碳排放量占碳排放总量的绝大部分;采用序贯二次规划法优化后,凝析油产量提高了5.62%,凝析油饱和蒸气压满足产品品质的要求,碳排放总量降低了4.45%。该研究结果可为油气田企业的高效、低碳运行提供理论依据和实际参考。

不同原油稳定工艺模拟对比与分析

为提高原油稳定工艺的稳定深度、能耗水平和经济效益,以现场实际运行工况为例,从稳定深度、C_(1)~C_(4)拔出率、单位产品能耗、经济效益和工艺㶲损失等方面出发,利用HYSYS模拟软件和PR状态方程,对微正压闪蒸工艺和提馏稳定工艺进行对比和分析,确定了不同工况下的工艺边界条件。结果表明,对于微正压闪蒸工艺和提馏稳定工艺,塔底温度应分别控制在90~120℃、110~140℃,以满足原油稳定深度的要求;当对稳定原油中C_(1)~C_(4)的拔出率有所要求,可优先采用提馏稳定工艺;塔底温度对两种工艺的稳定原油单位产品能耗影响不大;与提馏稳定工艺相比,微正压闪蒸工艺在稳定轻烃上的单位产品能耗更小;2000元/的稳定轻烃价格可以作为经济上优选工艺的分界点;从工艺上分析,原油稳定工艺的重点优化对象为换热器、加热器和塔器。研究结果可为同类原油稳定工艺的优化设计提供参考。

多组份体系饱和蒸气压的测定

介绍适宜于多组份体系饱和蒸气压测定的静态方法。试验装置用纯物质苯、正丁醇和正己烷以及二元体系正丁醇＋正己烷验证，试验值与文献值符合良好。测定新疆原油２００℃至５００℃间每间隔２５℃的１３个窄馏份在系列温度下的饱和蒸气压，用Ａｎｔｏｉｎｅ方程分别进行了回归，给出关联参数值；还按Ｃｌａｕｓｉｕｓ－Ｃｌａｐｅｙｒｏｎ方程计算了各馏份在试验温度范围内的汽化焓。

储层条件下砂岩纵波和横波速度的理论计算

详细讨论了利用Biot-Gassmann方程计算储层条件下砂岩纵、横波速度的方法,并利用计算结果对纵、横波速度的变化规律进行了分析。该方法综合考虑了骨架成分、泥质含量、孔隙度、流体成分、饱和度以及温度和压力对油气层速度的影响。这种方法既可用来预测储层条件下油气层的速度,研究各种因素对速度影响的程度;又可用于模拟分析储层特性变化对地震响应的影响。特别是对油藏动态时移地震监测的理论研究与可行性分析具有重要的意义。

固定顶油罐内气体空间油气浓度分布

实测2 000m3的地面汽油罐,给出了高、中、低液位储油时油气浓度的纵向油气分布曲线,证实了油罐内气体空间油气浓度呈明显的梯度分布,且与装油高度存在着密切联系,当装满度大于75％时,呼出的油气浓度为饱和,而装满度低于25％时,呼出的油气浓度仅为饱和浓度的45％。分析原因得出:油罐的装满度越高,气体空间的油气浓度就越均匀,且越接近于饱和浓度;油气浓度是影响呼吸损耗量的一个重要参数。

俄罗斯进口原油中饱和蒸气压检验标准的比对研究

通过比对ГОSТ标准、ISO标准、ASTM标准和我国原油检验GB标准,对进口俄罗斯原油中饱和蒸气压进行了实验比对分析研究。结果表明:采用ГОSТ和GB标准对相同原油样品中饱和蒸气压的检测结果存在明显偏差,从而为国际原油贸易谈判和争端的解决提供了理论和实验依据。

神华煤液化油窄馏分饱和蒸气压的测量与计算

为了合理利用煤液化油及优化煤液化油提质加氢工艺,以神华煤为例,对其进行煤炭直接液化BSU实验。将液化生产油进行实沸点切割,<300℃有9个窄馏分。测定了各个窄馏分在低温下的饱和蒸气压。重点考察了Clapeyron方程和Antoine方程对煤液化油窄馏分蒸气压与温度的回归计算。结果表明:神华煤液化油窄馏分的饱和蒸气压与温度的关系符合Clapeyron方程和Antoine方程,但Antoine方程的精度高于Clapeyron方程。

纳米CuO冷冻机油对R134a饱和蒸气压的影响

采用稳态法,实验研究了纳米CuO冷冻机油对R134a制冷剂饱和蒸气压的影响.温度范围为:263～333 k;油浓度范围为:0～7wt%.结果表明:含有矿物纳米冷冻机油的R134a的饱和蒸气压低于相应的含矿物冷冻机油R134a或纯R134a的饱和蒸气压;矿物纳米冷冻机油对R134a饱和蒸气压的影响程度与相应的POE冷冻机油相当.实验结果佐证了纳米CuO粒子改善矿物冷冻机油和R134a的相溶性的假设.

新疆原油全烃组分和温度对饱和蒸气压和蒸发量的影响研究

烃类组分和温度是影响原油储罐呼吸损耗的2个关键参数。应用气质联用仪对新疆油田4种原油油样进行了全烃色谱分析,根据4种原油油样的克拉珀龙-克劳修斯公式,考察了烃类组分和温度对原油饱和蒸气压的影响规律。在此基础上,结合不同温度下原油蒸发量结果,探讨了损失率的降低与所对应的温度之间的关系。研究表明:原油油样中3个样品含有较多的饱和烃,其中1#样品和2#样品的组分和含量较为接近,轻烃含量较大,3#样品含有相当量的芳香烃。饱和蒸气压与原油中轻烃的含量和温度成正比关系,蒸发量也随饱和蒸气压的增大而增大。对于4种原油而言,当温度从80℃降低到40~50℃时,已经减少了大部分的损耗率(约为50%~60%)。而若要将原油的蒸发损耗降低70%,需要将温度进一步降低到30~40℃以下。

柴油蒸汽云扩散及爆炸风险的实验研究

在研发的液态烃类挥发及扩散实验平台上,检测了在密闭条件下,距液面上方0.4、0.8、1.2 m及1.6 m处柴油蒸汽云扩散变化规律,以及温度分别为30、60、90、120℃的柴油蒸汽云易爆敏感区的范围和达到爆炸限的时间。结果表明:在特定高度处,蒸汽云扩散稳定时蒸汽云体积分数与柴油温度之间呈对数关系;液面上方0.8 m左右为易爆敏感区,且蒸汽云体积分数达到爆炸限的时间与柴油温度呈指数关系;柴油温度增高,饱和蒸汽压及蒸汽云体积分数均增高。研究提供的液态烃类挥发及扩散实验平台,实现了对柴油泄漏后蒸汽云扩散分布、可爆炸蒸汽云生成的时间及范围的定量分析,实验结果可为柴油爆炸灾害的预警和控制提供指导。

管输原油饱和蒸气压实验测定与模拟预测

管输原油饱和蒸气压是实现对原油进行有效运输的重要基础参数。采用参比法测定了我国某油田5个管输原油样品在37.8℃、45.0℃、50.0℃、55.0℃和60.0℃下的饱和蒸气压。实验结果表明,随着温度升高,原油饱和蒸气压快速上升。当温度从37.8℃升高到60.0℃时,原油饱和蒸气压的增幅都大于80%。进一步的分析表明,除温度外,原油中C7~C15的组分含量是影响管输原油饱和蒸气压的重要因素,这些组分总含量的增加会在一定程度上降低管输原油的饱和蒸气压。在此基础上,针对目标油田管输原油,建立了综合考虑温度、原油基础物性的饱和蒸气压预测关联式。模拟值与实验值吻合良好。

应用材料可凝挥发物测试装置测量油脂饱和蒸气压

应用石英晶体谐振型真空微量天平作为真空用油脂饱和蒸气压蒸发速率测试法中所必须的凝结质量传感器,可避免使用卡恩型真空微量天平测试真空油脂饱和蒸气压时精度较低和操作不便等缺点。利用现有的材料可凝挥发物测试装置将该设计思想和测试方法予以体现,并通过对标样油的实际测试,验证了该测试方法的可行性。

海上平台原油外输泵汽蚀余量计算方法

对海上平台原油外输泵的汽蚀问题展开研究,分析了外输泵发生汽蚀的条件,建立了外输泵汽蚀余量的计算模型,给出了适用于海上平台原油外输泵汽蚀余量的计算方法,利用该方法对恩平、垦利和锦州等平台原油外输泵的有效汽蚀余量进行计算。计算结果表明,分层高度和管道阻力损失对有效汽蚀余量影响较大,增加下沉甲板及减少阀门和弯头等管件数量是防止汽蚀的有效方法;泵有效汽蚀余量与装置参数及输送原油性质有关,并随原油输送量的增大而逐渐减小,可通过降低原油流速或加大吸入管径的方式来减弱泵的汽蚀。

含有冷冻机油制冷剂的饱和蒸气压实验研究

采用稳态法测量了含油制冷剂的饱和蒸气压.基于Youbi方程,对分别含有矿物基冷冻机油SUNISO 3GS和POE冷冻机油160 SZPOE的R22和R134a制冷剂饱和蒸气压的实验结果进行了拟合.为了了解影响含油制冷剂饱和蒸气压的主要因素,比较了两种冷冻机油及其不同质量分数对制冷剂饱和蒸气压的影响.结果表明,冷冻机油的质量分数和温度是影响冷冻机油对制冷剂饱和蒸气压作用的重要因素.

NiFe_2O_4纳米冷冻机油对R134a饱和蒸气压的影响

利用稳态法,分别以R134a/冷冻机油、R134a/纳米冷冻机油为研究对象,对其饱和蒸气压进行实验研究.冷冻机油为SUNISO 3GS,在制冷剂/冷冻机油混合物中的质量分数分别为1%、3%和5%.纳米冷冻机油中纳米NiFe2O4的含量为3 g/L,实验温度范围为263～333 K.结果表明:当温度相同时纳米冷冻机油/R134a混合物的饱和蒸气压明显低于纯R134a,二者之间的差值随着含油量的增加而增大.

原油在不同温度下的饱和蒸气压及其经验公式

国内外一直使用测定汽油饱和蒸气压的雷德法来测定原油的饱和蒸气压,测量误差较大。利用雷德法的测量原理及所用仪器,研究出测定原油饱和蒸气压的新方法——参比法,比国内外现在所用方法具有更高的精密度,已被批准为国家标准。通过对测试数据的分析,发现在储存和管输温度范围内,原油的饱和蒸气压与温度有线性关系,可用克拉帕龙—克劳修斯经验公式lnP=B+A/T表示。并指出对不同时间所取油样,测得的饱和蒸气压有一定的差别。

机械真空泵油系列产品的开发与应用

针对近几年真空泵油的发展及市场需求,根据国内外真空泵油生产情况,利用大庆高粘度指数石蜡基润滑油,经溶剂脱蜡等工序后作为真空泵油原料,生产出符合质量要求和客户满意的产品。该文着重对原料选择、生产过程、使用要求、注意事项等方面做了阐述。

计算压缩空气的压力露点

喷油螺杆空压机吸入一定湿度的空气,在后冷前析出的冷凝水会引起压缩机故障。通过查阅相关标准和文献资料,理解工程热力学上一些术语和定义。举例计算在某些工况条件下,压缩空气的压力露点。用Excel散点图可以还原许多标准引用的压缩空气露点温度图。

原油管线手工取样样品完整性问题分析优化

新投产的某合作油田原油中心处理平台存在管线手工取样化验的原油饱和蒸汽压偏低问题,工艺人员针对这个问题对取样及化验的全过程进行了系统分析,发现并确定了设备及操作中的两个主要原因,提出解决方法,发明了原油管线手工取样器端盖,对取样设备进行优化,制定了标准化操作规程,保障管线手工取样中样品的完整性,确保样品化验结果正确,对监控、调整原油处理工艺提供保障作用。