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铸态Cu-1.0Ni-0.2P合金高温热变形行为研究
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作者 龚留奎 张延松 +4 位作者 宋士鑫 黄滢秋 刘晓彬 阮金琦 黄伟 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2023年第6期70-77,共8页
研究了铸态Cu-1.0Ni-0.2P合金在750、800、850、900、950℃,0.1、1.0、10.0 s-1应变率下的高温变形行为,获得其热压缩过程的流变应力-应变曲线,构建基于Arrhenius方程的本构模型和热加工图,阐明了变形温度和应变率对铸态Cu-1.0Ni-0.2P... 研究了铸态Cu-1.0Ni-0.2P合金在750、800、850、900、950℃,0.1、1.0、10.0 s-1应变率下的高温变形行为,获得其热压缩过程的流变应力-应变曲线,构建基于Arrhenius方程的本构模型和热加工图,阐明了变形温度和应变率对铸态Cu-1.0Ni-0.2P合金显微组织的影响规律。结果表明:铸态Cu-1.0Ni-0.2P合金对温度、应变率较为敏感,其流变应力总体上随变形温度的升高而降低、随应变率的增大而增大,在真应变ε=0.2和ε=0.4对应的热变形激活能分别为359.102 k J/mol和498.313 k J/mol。同一温度下,当应变率为1、10 s-1时,长条变形晶粒更少或再结晶晶粒较小;随变形温度的升高,合金长条变形晶粒发生再结晶和晶粒长大,当热加工温度为900~950℃时,再结晶组织较为均匀。结合显微组织论证分析得到铸态Cu-1.0Ni-0.2P合金的最佳热加工工艺参数为900~950℃、1 s-1和900℃、10 s-1,为铸态Cu-1.0Ni-0.2P合金的热加工工艺提供理论指导。 展开更多
关键词 Cu-1.0Ni-0.2P 热模拟 本构方程 热加工图
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对GB/T3077-1999标准的一点看法
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作者 孔财智 《理化检验(物理分册)》 CAS 2001年第1期37-39,共3页
通过对比 σp0 .2 与 σr0 .2 间的关系、σp0 .2 与 σr0 .2 的测定步骤、力学性能试验技术的发展和 GB/T30 77- 1 999标准中力学性能指标的用途 ,指出在 GB/T30 77- 1 999标准中用σr0 .2 代替σs是不合适的。
关键词 σp0.2 σr0.2 步骤 自动测试 GB/T3077-1999标准 力学性能试验
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P元素添加对Cu-15Ni-8Sn合金干摩擦磨损性能的影响 被引量:3
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作者 郭诚君 陈金水 +3 位作者 汪航 肖翔鹏 黄浩 杨斌 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第5期1156-1167,共12页
研究Cu-15Ni-8Sn和Cu-15Ni-8Sn-0.2P合金在400℃下时效不同时间以及在不同法向载荷下的磨损行为,采用扫描电镜(SEM)和三维表面轮廓仪观察磨痕和磨屑颗粒的形貌及成分分布。结果表明:相对于Cu-15Ni-8Sn而言,Cu-15Ni-8Sn-0.2P合金具有更... 研究Cu-15Ni-8Sn和Cu-15Ni-8Sn-0.2P合金在400℃下时效不同时间以及在不同法向载荷下的磨损行为,采用扫描电镜(SEM)和三维表面轮廓仪观察磨痕和磨屑颗粒的形貌及成分分布。结果表明:相对于Cu-15Ni-8Sn而言,Cu-15Ni-8Sn-0.2P合金具有更高的峰值硬度、抗过时效能力及耐摩擦磨损性能。时效后的Cu-15Ni-8Sn-0.2P合金在往复干摩擦过程中的磨损方式主要以磨粒磨损为主,但在400℃时效15 h时,Cu-15Ni-8Sn合金黏着磨损量增加,这与合金硬度的降低有关。两种合金磨损量的大小与合金的硬度成反比,与法向载荷成正比。此外,相对于Cu-15Ni-8Sn合金而言,Cu-15Ni-8Sn-0.2P合金具有更好的耐高载荷摩擦磨损性能。随着法向载荷增加,两种合金发生疲劳磨损的概率增加。 展开更多
关键词 Cu-15Ni-8Sn-0.2P合金 干摩擦 磨损行为 硬度
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Control Efficacy of Validamycin A·(0.2 Billion Spores/ml) Paenibacillus polymyxa DN-1 3% AS for Rice Sheath Blight
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作者 胡飞 苏卫华 +4 位作者 李昌春 周子燕 胡本进 徐丽娜 郑进国 《Agricultural Science & Technology》 CAS 2016年第11期2615-2618,共4页
With validamycin A.(0.2 billion spores/ml) Paenibacillus polymyxa DN-1 3% AS as the test agent, the effects of different dosage and different application time on the control efficacy for' rich sheath blight were in... With validamycin A.(0.2 billion spores/ml) Paenibacillus polymyxa DN-1 3% AS as the test agent, the effects of different dosage and different application time on the control efficacy for' rich sheath blight were investigated. The results of two- year test showed that when the application amount was in the range of 45-90 g.a.i/ hm^2, the field efficacy of validamycin A-(0.2 billion spores/ml) P. polymyxa DN-1 3% AS in the initial infection stage of rich sheath blight (Le., the diseased plant rate was below 5%) reached 80.38%-89.06%, and that in the peak infection stage (i.e., the diseased plant rate was higher than 10%) reached only 41.12%-53.26%. The field efficacy of validamycin A.(0.2 billion spores/ml) P. polymyxa DN-1 3% AS at the early onset of rich sheath blight was significantly better than that at the onset, so that the application time of validamycin A .(0.2 billion spores/ml) P. polymyxa DN-1 3% AS should be appropriately brought forward in the prevention and control of rice sheath blight. 展开更多
关键词 Validamycin A-(0.2 billion spores/roll P. polymyxa DN-1 3% AS Rice sheath blight Initial infection stage Peak infection stage Control efficacy
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Mn1.1Fe0.9P0.8Ge0.2室温磁致冷材料的制备新技术 被引量:1
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作者 王小路 刘越 +2 位作者 岳明 曾宏 张久兴 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第A03期1171-1172,共2页
利用机械合金化(mechanical alloying,简称MA)和放电等离子烧结技术(spark plasma sintering,简称SPS技术)制备了Mn1.1Fe0.9P0.8Ge0.2室温磁致冷材料。利用XRD和SEM分析了烧结样品的相结构和显微组织.发现材料在合金化之后形成... 利用机械合金化(mechanical alloying,简称MA)和放电等离子烧结技术(spark plasma sintering,简称SPS技术)制备了Mn1.1Fe0.9P0.8Ge0.2室温磁致冷材料。利用XRD和SEM分析了烧结样品的相结构和显微组织.发现材料在合金化之后形成了单相结构,并在SPS烧结后保持不变。此外DSC的测量结果表明所制备烧结样品的居里温度瓦在-11℃附近,可应用于室温区磁制冷。上述结果说明利用MA和SPS技术合成Mn1.1Fe0.9P0.8Ge0.2是一种简易、有效的新途径。 展开更多
关键词 室温磁制冷 机械合金化 放电等离子烧结 Mn1.1Fe0.9P0.8Ge0.2
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Sr_(2.7)Eu_(0.2)P_(2-x)V_xO_8(0≤x≤2)的光致发光性质 被引量:1
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作者 杨奎 马永青 +3 位作者 曹帅 尹文俊 吴丹丹 张贤 《安徽大学学报(自然科学版)》 CAS 北大核心 2011年第2期59-63,共5页
用溶胶-凝胶方法制备Sr2.7Eu0.2P2-xVxO8(0≤x≤2)样品.采用X射线衍射(XRD)和光致发光谱(PL)来表征样品的晶体结构和发光性能.XRD结果表明:随着x的增大,晶体结构由Sr3P2O8相过渡到Sr3V2O8相.PL光谱结果表明:适量的P5+掺杂使得Sr2.7Eu0.2... 用溶胶-凝胶方法制备Sr2.7Eu0.2P2-xVxO8(0≤x≤2)样品.采用X射线衍射(XRD)和光致发光谱(PL)来表征样品的晶体结构和发光性能.XRD结果表明:随着x的增大,晶体结构由Sr3P2O8相过渡到Sr3V2O8相.PL光谱结果表明:适量的P5+掺杂使得Sr2.7Eu0.2P2-xVxO8的发光增强,激发VO43-比直接激发Eu3+更有利于Sr2.7Eu0.2P2-xVxO8的发光. 展开更多
关键词 光致发光 Sr2.7Eu0.2P2-xVxO8(0≤x≤2) 溶胶-凝胶法
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高强钢规定塑性延伸强度测定方法
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作者 时园园 侯瑞 +3 位作者 袁晨 蔡林 张宏阳 蔡静 《物理测试》 CAS 2021年第5期26-31,共6页
以13Cr4Ni高强钢材料为例,探讨在室温拉伸变形过程中曲线无明显屈服平台,且初始阶段加工硬化率较高,通过常规检测,其拉伸曲线弹性段曲率不一致,使得规定塑性延伸强度并不是一个稳定的值。采用区别于GB/T 228.1的新滞后环法,选择滞后环... 以13Cr4Ni高强钢材料为例,探讨在室温拉伸变形过程中曲线无明显屈服平台,且初始阶段加工硬化率较高,通过常规检测,其拉伸曲线弹性段曲率不一致,使得规定塑性延伸强度并不是一个稳定的值。采用区别于GB/T 228.1的新滞后环法,选择滞后环起点为高于材料弹性极限值,低于预期的规定塑性延伸强度,滞后环下反向点为滞后环起点的10%应力值,在这个区间内进行试验,均得到较稳定的规定塑性延伸强度值。试验结果表明:高强钢及具有相似特征的材料在室温拉伸时,可采用本试验给出的方法,选取对应取值范围中的滞后环起点及滞后环下反向点,得到稳定的、可参考的规定塑性延伸强度值。 展开更多
关键词 高强钢 规定塑性延伸强度 室温拉伸强度 滞后环 R_(p0.2)
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