防渗墙塑性混凝土力学性能-波速拟合曲线研究

针对塑性混凝土防渗墙超声波无损检测的应用进行研究。首先设计了3个强度等级的掺膨润土塑性混凝土,通过正交试验探究膨润土掺量、水胶比、砂率、外加剂掺量对塑性混凝土工作性能的影响,确定了最终配合比。基于最终配合比制备混凝土试件并进行力学性能试验、超声波测试和超声波测试比对试验,将得到的强度-波速关系和弹性模量-波速关系进行函数拟合,建立力学性能-波速曲线。结果表明,拟合曲线主要符合二次函数和幂函数形式,得到的5~7 MPa强度-波速曲线(二次函数)和1~7 MPa弹性模量-波速曲线(二次函数)的拟合程度较好,相关系数R2均大于0.94。

水库围堰工程中塑性混凝土防渗墙施工技术的运用

本文主要探究了塑性混凝土防渗墙施工技术在某水库围堰工程中的具体应用。文章首先介绍了水库工程的基本情况和防渗墙施工流程,随后分别从导墙布置、混凝土配合比设计、槽段划分、钻孔成槽以及槽段浇筑等方面,对塑性混凝土防渗墙施工中的技术要点展开了分析,为防渗墙施工管理提供了经验借鉴。文章最后采用钻芯取样法、超声波检测法对本次工程中防渗墙的质量进行了检测,结果表明防渗墙塑性混凝土的抗压强度等各项指标达到标准,墙体无裂缝,符合工程要求。

屯六水库汶扁副坝滑坡原因分析

对广西屯六水库除险加固工程汶扁副坝滑坡过程进行梳理,并用计算验证的方法分析滑坡产生的原因,为后续大坝修复设计提供依据,也为后续其他副坝除险加固施工以及其他类似工程施工提供借鉴。

砂砾石深覆盖层坝基处理及防渗设计研究

大坝防渗及坝体变形是工程设计的重点和难点。经地形地质条件、枢纽布置、防渗结构的可靠性及工程投资等多方面进行综合比较,选择结构稳定、投资较少、施工可操作性强的防渗方案。通过分析验证,塑性混凝土心墙+帷幕灌浆的防渗形式在深砂砾石地基是可行的,对今后在砂砾石地基建坝有一定参考价值。

三峡工程二期围堰防渗墙塑性混凝土特性

根据三峡工程二期围堰结构要求 ,提出了防渗墙墙体材料的技术指标。通过墙体材料筛选优化 ,推荐的塑性混凝土具有能适应堰体要求的各种性能。并对塑性混凝土进行了三轴测试和应力 应变计算分析以及现场监测 ,结果表明其性能达到了设计要求。经过一年多的运行考验 。

某立面收进复杂高层建筑结构抗震性能评估

对某立面收进型钢混凝土框架-混凝土核心筒超限高层建筑结构,建立材料应力-应变层次上的弹塑性分析模型.借助有限元软件ABAQUS及其材料子程序二次开发平台,采用显式算法对该结构进行罕遇地震作用下的弹塑性动力时程分析,研究该复杂结构的弹塑性变形和受力特点.结果表明,在罕遇地震作用下结构的弹塑性变形能够满足国家规范限值要求,实现大震不倒的抗震设防目标;但在结构立面收进处、核心筒底部加强部位和非加强部位交界处存在刚度突变而导致变形集中,建议设置过渡层,保证刚度连续、均匀变化.

堆石坝心墙内增设加固防渗墙的结构特性研究

某高心墙堆石坝的心墙发生渗漏后,设计人员考虑在心墙内沿坝轴线方向增设一道塑性混凝土防渗墙进行防渗加固。对加固后的坝体及防渗墙进行了三维有限元计算,分析实际加固施工和蓄水过程中坝体及防渗墙的应力应变特性以及墙体与相邻土料的变形协调情况。计算结果表明,水位变化使防渗墙产生顺河向水平挠度,是引起坝体及防渗墙变形的主要原因,但对坝体的应力影响不大;坝轴线中部的防渗墙是薄弱环节,设计时应加强其抗弯性能;防渗墙与相邻心墙土料的相对位移值在允许范围内。

基于纤维模型的钢筋混凝土核心筒弹塑性分析

通过纤维模型模拟构件的轴力和弯矩作用,添加单轴剪切弹簧考虑构件的剪切性能,对钢筋混凝土核心筒进行了数值模拟计算分析,研究了核心筒在不同轴压比、连梁刚度、配筋率、高宽比以及加载角度下的力学性能,并与试验进行对比,结果吻合较好,表明纤维模型对核心筒分析的有效性。

钢管混凝土边框内藏钢桁架组合筒体弹塑性有限元分析

为了对钢管混凝土边框混凝土组合核心筒和钢管混凝土边框内藏钢桁架组合核心筒参数优化设计,在试验研究基础上,运用ABAQUS通用有限元分析软件,建立了有限元分析模型,对其在水平荷载作用下的力学性能进行非线性分析,研究了轴压比、高宽比、扭矩对筒体性能的影响.分析结果表明:随着轴压比的增大,筒体最大水平承载力呈先增加后减小的变化规律,延性变差;随着高宽比的增大,筒体延性增加,整体弯曲作用更加明显;随着扭矩的增大,筒体水平承载力呈下降趋势.

某槽挖式混凝土心墙结构应力应变特性研究

某水库工程拟在进行堆石料和过渡料填筑后再挖槽浇筑混凝土心墙。由于混凝土心墙高度达47.5 m,心墙与周围土体的协调变位,以及蓄水后心墙内力分布是工程关注的问题。对5种不同刚度材料的心墙应力应变特征计算分析表明:不同材料心墙的最大沉降均出现在坝体中部高程附近,最大沉降量约-18.909 cm(占坝高40.5 m的0.467%)。柔性好的塑性混凝土与坝体协调变位最好,刚性混凝土C25心墙的坝体与心墙变形协调性最差。坝体及心墙应力极值随心墙模量降低而降低。刚性最大的C25心墙在覆盖层和基岩交界处应力值超标,拉应力最大值达到-6.0 MPa,呈现出显著的悬臂效应;而塑性混凝土变形协调性良好,心墙上下游面拉应力均小于-0.5 MPa,应力水平也最优。建议设计施工优先采用塑性混凝土方案,而若要采用C25混凝土作为心墙材料,则需要对心墙做好配筋设计。

深厚覆盖层塑性混凝土心墙坝应力变形特性研究

云南省某土石坝采用塑性混凝土心墙作为坝体防渗结构,该坝坝址处覆盖层较厚,且左右岸的覆盖层厚度分布不均匀.在该覆盖层较厚的软弱地基上筑坝,心墙易产生不均匀变形,严重时会导致墙体产生裂缝,降低坝体防渗效果.基于此,本文采用三维非线性有限元法计算分析了坝体和心墙在竣工期和运行期的应力变形特性,并研究了不同覆盖层厚度对其应力变形的影响.计算结果表明:在深厚覆盖层上筑坝会导致坝体沉降量偏大,约占坝高的1.37%,且坝体与心墙会产生明显不均匀变形;在竣工期和运行期,坝体和心墙内基本处于受压状态,局部存在拉应力区,但拉应力较小,小于土体和塑性混凝土的抗拉强度;覆盖层越厚,坝体和心墙的变形越大,但覆盖层厚度对坝体和心墙的应力影响不大;经验证,该坝心墙发生挠曲破坏、拉剪破坏和水力劈裂的可能性较小,防渗系统具有足够的安全性.据此,建议设计与施工时,可以考虑对坝基覆盖层进行固结灌浆,以减小坝体和心墙的沉降以及不均匀变形.

塑性混凝土心墙坝应力变形特性研究

为研究塑性混凝土心墙坝的应力变形特性,通过选取合适的本构模型、接触单元、施工过程和蓄水过程模拟方法等,结合工程实际,运用三维非线性有限元法对大坝应力变形进行计算分析。研究结果表明:在竣工期和蓄水期,坝体的水平位移及垂直位移的分布特征与一般均质土坝一致;大坝的大主应力均为压应力,从坝面向坝内应力逐渐增大,且最大值发生在坝体底部心墙附近;小主应力除局部存在较小的拉应力外,其余均为压应力。

监测资料与探地雷达在均质土坝渗漏分析中的应用

监测资料和探地雷达是分析水库大坝渗漏和渗流性态的重要手段。某均质土坝除险加固后,渗流量远大于设计值,为查明大坝渗漏原因,针对性地布置测压管并对防渗墙进行了探地雷达和钻孔取芯探测,对塑性混凝土防渗墙防渗效果、连续性等进行了研究。结果表明:防渗墙前后测压管水位差最小值为0.16 m;防渗墙存在多处不密实情况,总体上连续性较差;70%的钻孔揭示防渗墙不连续,60%的钻孔揭示防渗墙未深入弱风化基岩0.5 m,防渗墙以散体状塑性混凝土为主,总体上没封闭,渗透系数不满足设计要求。监测资料、探地雷达和防渗墙墙体钻孔取芯综合应用在大坝除险加固工程渗漏原因分析和防渗墙防渗效果分析中具有较好的效果,可用于同类工程渗漏研究中。

某钢筋混凝土核心筒结构基于两个软件弹塑性时程对比分析

某钢筋混凝土核心筒结构位于7度抗震设防区域,地上结构层数为51层,上部结构高度为228 m。采用NosaCAD和Perform-3D结构分析软件对该结构进行弹塑性时程分析,研究该结构在7度罕遇地震作用下的抗震性能。分析结果表明:罕遇地震下,塑性铰首先出现在剪力墙连梁上,随后框架梁进入屈服,最后底层极个别剪力墙混凝土出现压碎现象。结构最大层间位移角满足规范限值的1/100的要求。构件损坏顺序和损坏位置分布合理,构件损坏过程能耗散一定的地震输入能量。结构可以满足"大震不倒"的抗震设防要求。计算结果表明,两个软件结果具有相似性,结构的整体反应、薄弱部位、损伤分布情况等基本吻合。建议在复杂结构设计过程中若具备条件,可采用多软件进行弹塑性分析,取其包络值为判定标准以确保结构安全。

钢管混凝土框架-钢板剪力墙核心筒-黏滞阻尼墙减震结构抗震性能评价研究

钢管混凝土框架-钢板剪力墙核心筒-黏滞阻尼墙减震结构是一种适用于超限高层的新型结构体系。以京东智慧城超高层办公楼为例,参考《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)、《建筑结构抗震性能化设计标准》(T/CECA 20024—2022)与美国FEMA-356标准,分别基于承载力与变形指标设定结构抗震性能目标,对此结构进行多遇地震水准与罕遇地震水准的抗震性能评价。分析计算结果表明,该结构满足预期的性能目标要求,最大层间位移角小于规范限值,在多遇地震水准下结构保持弹性,在罕遇地震水准下结构构件损伤分布合理,说明该结构体系具有良好的抗震性能。

六凤山水库50m高土坝的防渗设计与施工

针对广西第一高土坝———六凤山水库大坝的除险加固防渗工程,分析了该工程的地质条件和土坝特点,提出了几种设计方案,并通过比选采用了塑性砼心墙防渗方案。介绍了塑性砼心墙的施工方案、施工机械选择及施工工序等技术问题。并针对由于该土坝填筑质量差、砂性较强而造成施工过程中屡次出现塌孔的现象,提出了一系列处理措施,使得塑性砼心墙的施工得以顺利完成。其施工技术可为同类工程提供参考。

软硬坝基先筑坝后建塑性混凝土防渗墙应力与变形分析

高达水库大坝左岸地形平坦地基覆盖层深厚且下伏基岩多层溶洞分布,河床洪坡积层虽厚度不大但透水性强且河床左侧地形陡峭基岩出露,大坝右岸边坡较缓覆盖残坡积土层,为适应不同坝基沉降变形采用先筑坝后成墙塑性混凝土防渗心墙土石坝方案,通过对不同坝高不同塑性混凝土配合比的防渗心墙应力与变形分析,选择高坝、低坝均适应的塑性混凝土配合比,对软硬坝基塑性混凝土防渗心墙的应力与变形分析表明满足要求,可为同类工程提供参考。

深厚强透水坡积碎石土及岩溶地基土石坝设计

高达水库大坝左岸地基洪坡积碎石土层及溶洞分布广、深度厚、透水性强,经方案比较,采用对溶洞区进行回填C15细石混凝土、砂浆充填灌浆加后期帷幕的处理方案,经模拟施工加载过程的应力应变计算,对洪坡积碎石土层采用先筑坝再成墙、加分区辅助的综合处理措施,较好地解决了坝基防渗及其与心墙变形协调问题,可为同类工程提供参考依据。

塑性混凝土防渗心墙在小江水库主坝加固中的应用

介绍了小江水库的基本情况,分析了大坝渗漏的原因,塑性混凝土心墙的防渗作用机理,防渗墙的结构,施工材料及配合比的确定心墙施工工艺流程,质量控制以及加固效果。

沥青混凝土心墙堆石坝应力变形有限元分析

利用椭圆-抛物双屈服面模型,对某沥青混凝土心墙土石坝进行三维有限元计算分析,研究了坝体在竣工期、蓄水期坝体的应力变形特性.计算结果表明:坝体竣工期最大沉降为50.86cm,占最大坝高(包括覆盖层,计69m)0.4%.坝体蓄水期最大值为50.5m,占最大坝高0.397%.顺河向水平位移较小.其中,竣工期向下游水平最大位移为5.58cm,向上游水平最大位移为4.5cm.蓄水期向上游水平最大位移为8.5cm.竣工期和蓄水期坝体大主应力分布规律相似,且竣工期和蓄水期均存在心墙拱效应.心墙小主应力均大于零,即没有出现拉应力.竣工期和蓄水期坝体的应力水平均不高.